奈曼油田注水開發(fā)動態(tài)分析

趙繪青

摘 要：作為低孔低滲的普通型稠油油藏，奈曼油田固有的原油屬性與儲層的性質(zhì)使得地層中的天然能量匱乏、壓力下降迅速，導(dǎo)致一次性采收率處于低水平，這就給油田的開發(fā)帶來了一系列的挑戰(zhàn)，當(dāng)前階段，地層能量的補(bǔ)充主要依靠的是注水。本文將從奈曼油田的儲層的性質(zhì)和實(shí)際的生產(chǎn)狀況著手，對油田注水開發(fā)進(jìn)行動態(tài)的分析。

關(guān)鍵詞：奈曼油田；注水；開發(fā)

奈曼油田處于在內(nèi)蒙古通遼市奈曼旗凹陷正處于開魯盆地中的一個次級負(fù)向構(gòu)造單元區(qū)域，凹陷的面積達(dá)到800，而奈曼油田就坐落于這樣一個凹陷地帶中，該凹陷由于區(qū)域內(nèi)部斷裂帶受到方向控制，最終劃分出了三部分的二級構(gòu)造帶，分別是西部斷階帶、中央洼陷帶、東部緩坡帶，而中央洼陷帶則是現(xiàn)階段油氣勘探的主要活動區(qū)域，具體來說，奈曼油田正處在該中央洼陷帶雙河背斜上，含油儲層主要是九佛堂組。處于這樣一個特定的地理位置上，要對奈曼油田進(jìn)行注水開發(fā)必然需要面對很多問題。本文將針對相關(guān)問題展開探討。

1 奈曼油田油藏的地質(zhì)特征

對奈曼油田的油藏地質(zhì)特征進(jìn)行探究，主要包括以下幾點(diǎn)。第一，油田儲層中的巖性存在較大的差異、物性較差，屬于低孔低滲的儲層類型。其中九上段儲層的巖性是粉砂巖、細(xì)砂巖、砂礫巖與粗砂巖的混合，其平均的孔隙度大約為14%，而平均滲透率為0.0122μ；九下段儲層的巖性是褐灰色的凝灰質(zhì)細(xì)砂巖與凝灰質(zhì)粉砂巖，其平均孔隙度大約為百分之九點(diǎn)五，而平均滲透率達(dá)到0.00023μ。第二，奈曼油田中的原油具有較大的粘性，處于地層條件下的油水呈現(xiàn)的粘性比相對較高。處于九上段地層條件中，其油水的粘性比大約保持在380Pa·s -1780Pa·s之間，平均粘性比則為384.5Pa·s；處于九下段地層條件中，其油水的粘性比大約保持在40Pa·s-380Pa·s之間，平均粘性比則為94.8Pa·s。第三，奈曼油田油層的連通性不高。從客觀角度來說，不同油層受到各種外在因素的綜合影響會使得最終呈現(xiàn)出來的連通系數(shù)存在差異，即便是處于同一層面也會因?yàn)橹T如平面非均質(zhì)性的干擾而在井距不同的情況下出現(xiàn)較大的連同系數(shù)差距。在奈曼油田中，九上段中，井距為165米時油層的連通系數(shù)為百分之七十二；九下段中，井距為165米時油層的連通系數(shù)為百分之六十，而井距為270米時油層的連通系數(shù)僅僅達(dá)到百分之四十三。第四，奈曼油田中儲層的水敏性高。奈曼油田九上段的粘土的含量大約為9.8%，而九下段的粘土的含量大約為6.15%，也就是說，九上段和九下段的粘土含量均在5%以上。第五，奈曼油田的底層表現(xiàn)為“中斷層與人為裂縫同時存在”。奈曼油田地層中的這一現(xiàn)象使得油田的整體構(gòu)造趨向復(fù)雜。

2 奈曼油田油藏開發(fā)的特點(diǎn)論述

對奈曼油田油藏開發(fā)的特點(diǎn)進(jìn)行論述，主要從其地層能力、底層壓力、自然產(chǎn)能等方面著手，具體分為以下五點(diǎn)。第一，奈曼油田的地層能力匱乏，對其采取壓裂之后的初期產(chǎn)量相對較高，但是在之后的一段時間內(nèi)產(chǎn)量會迅速下降。第二，奈曼油田的地層壓力低且下降迅速。第三，奈曼油田的自然產(chǎn)能不高，在對油藏進(jìn)行開發(fā)時需要借助于壓裂改造投產(chǎn)來對這一劣勢加以彌補(bǔ)。第四，缺乏無水采油期，區(qū)塊的含水呈現(xiàn)較大的上升速度。第五，奈曼油田的油藏呈現(xiàn)出存在裂縫與滲透率低的兩個特征，使得注入水推進(jìn)表現(xiàn)出了較為突出的方向性。

3 奈曼油田注水開發(fā)的動態(tài)方案論述

3.1 先導(dǎo)注水試驗(yàn)區(qū)注水方式的確定與具體要求

3.1.1 如何有效確定注水方式

2006年，奈曼油田正式投入開發(fā)，而開始注水卻是在一年以后，與此同時還通過人工改造技術(shù)來調(diào)整改良儲層物性以滿足生產(chǎn)的需求。在油田主體部位的井層系完成歸位之后，采用的注水方式時井距270米、排距90米，類似于長度和高度都為165米的平行四邊形斜反九點(diǎn)法面積注水，在初期階段，通過注水實(shí)驗(yàn)反饋的實(shí)際效果來對具體的情況進(jìn)行判斷并規(guī)劃制定出能夠推動奈曼油田全面化開發(fā)注水的方案。

3.1.2 先導(dǎo)注水試驗(yàn)區(qū)注水方式使用的具體要求

在奈曼油田注水開發(fā)過程中，防膨是至關(guān)重要的一個處理細(xì)節(jié)，在對74-34井、70-30井的吸水情況和滲透率、泥質(zhì)含量、孔隙度進(jìn)行分析之后，我們可以發(fā)現(xiàn)注入的是常溫水的水井中各個井層的相對吸水量和孔滲存在較好的對應(yīng)關(guān)系，當(dāng)泥質(zhì)含量上升時，相對吸水量并沒有表現(xiàn)出幅度較大的下降趨勢，由此可見防膨處理發(fā)揮了很好的效用。反觀注入熱水的水井，因?yàn)槠渲刑砑恿斯I(yè)鉀鹽來代替防膨劑最終呈現(xiàn)的防膨效果并不理想，當(dāng)泥質(zhì)含量增加時，各個水井的相對含水量會出現(xiàn)明顯的、逐漸的下降，和孔滲之間的對應(yīng)關(guān)系也相對較差。以74-34井注水試驗(yàn)對象，采用熱水加鹽的方式進(jìn)行試驗(yàn)，最終的結(jié)論是在地面溫度為20℃時注入常溫水、在地面溫度為80℃時注入熱水，井底的溫度出現(xiàn)了10-16℃的溫差，同時當(dāng)注入水的速度下降，溫差越來越小。

3.2 奈曼油田注水開發(fā)的動態(tài)方案優(yōu)化

對奈曼油田的注水開發(fā)方案進(jìn)行探究有以下具體方案措施。第一，完善注水與采集的對應(yīng)關(guān)系，實(shí)現(xiàn)層系歸位。在對奈曼油田進(jìn)行注水開發(fā)時，通過對比現(xiàn)有的注采井網(wǎng)內(nèi)的油水井層位來開展調(diào)層補(bǔ)孔，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)注、采的平衡。第二，提高注采井網(wǎng)的質(zhì)量和水驅(qū)控制的水平。要注意井位的合理部署，對井間的距離加以優(yōu)化，拓展水控制的實(shí)際范疇，進(jìn)一步提升井網(wǎng)的連通率。第三，對注入水的水質(zhì)要進(jìn)行嚴(yán)格的把關(guān)，按照標(biāo)準(zhǔn)的要求進(jìn)行掌控。要清楚A2標(biāo)準(zhǔn)的具體規(guī)定并切實(shí)執(zhí)行，在硅藻土過濾和錳砂過濾的技術(shù)應(yīng)用基礎(chǔ)上，開發(fā)使用了硅藻土涂膜新技術(shù)，成為低滲透油藏的使用首例。第四，穩(wěn)油控水，實(shí)現(xiàn)調(diào)配的動態(tài)化。對奈曼油田進(jìn)行注水開發(fā)不能忽視的就是要重點(diǎn)關(guān)注注采單元各井組注采比與各單井產(chǎn)液-產(chǎn)油、產(chǎn)液-含水及注水-產(chǎn)液、注水-含水、注水-動液面、注采壓力恢復(fù)資料等關(guān)系的參數(shù)數(shù)據(jù)，然后對其展開科學(xué)專業(yè)的分析，立足于實(shí)際的注水開發(fā)情況制定出切實(shí)可行的措施，實(shí)現(xiàn)調(diào)配的動態(tài)化。

在對奈曼油田進(jìn)行注水開發(fā)過程中強(qiáng)化對注水各個方面的管理、創(chuàng)新改善注采系統(tǒng)，能夠逐步提升注水的效果，保持注水區(qū)域的底層壓力保持在一個相對均衡、穩(wěn)定的狀態(tài)，提升水驅(qū)總儲量和水驅(qū)程度。方案的確定要根據(jù)特點(diǎn)時間段內(nèi)注水狀況的各項(xiàng)數(shù)據(jù)反饋不斷完善，盡量減少注水開發(fā)對奈曼油田可能造成的損失，實(shí)現(xiàn)動態(tài)開發(fā)。

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