多端柔性直流電網(wǎng)平抑風(fēng)電波動的協(xié)調(diào)控制策略

周 密，徐 箭，孫元章

（武漢大學(xué) 電氣工程學(xué)院，湖北 武漢 430072）

0 引言

近年來，我國風(fēng)電產(chǎn)業(yè)發(fā)展迅速，據(jù)統(tǒng)計，我國2014年風(fēng)電新增裝機容量為19810 MW，累計并網(wǎng)裝機容量達到96370 MW①國家電網(wǎng)公司.特高壓規(guī)劃.2010.②國家能源局.風(fēng)電發(fā)展“十二五”規(guī)劃.2012.③國家發(fā)展和改革委員會能源研究所.中國風(fēng)電發(fā)展路線圖2050.2011.。然而，我國的絕大部分風(fēng)電集中分布在遠離負荷中心的“三北”（西北、華北和東北）地區(qū)，這類地區(qū)負荷水平較低，市場規(guī)模小，大規(guī)模風(fēng)電的并網(wǎng)及風(fēng)電的不確定性給電網(wǎng)調(diào)頻帶來了嚴峻考驗［1-2］。為提高風(fēng)電利用率、保證電力系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運行，有必要加強跨區(qū)聯(lián)網(wǎng)建設(shè)，實現(xiàn)風(fēng)電大規(guī)模外送和跨省區(qū)調(diào)節(jié)［3-6］。

基于可控通斷器件（IGBT）的電壓源型換流器（VSC）所構(gòu)成的多端柔性直流輸電（MTDC）網(wǎng)絡(luò)不僅能夠?qū)崿F(xiàn)有功功率和無功功率的解耦控制，向無源網(wǎng)絡(luò)供電，而且能實現(xiàn)潮流快速反轉(zhuǎn)，非常適合可再生能源的并網(wǎng)和跨區(qū)域電網(wǎng)的互聯(lián)［7］。目前，針對多端柔性直流網(wǎng)絡(luò)所提出的控制方法主要包括主從控制方法、帶電壓下垂特性的控制方法及其改進控制［8-12］。這些控制方法均側(cè)重于直流側(cè)電壓控制與功率平衡，沒有考慮各交流系統(tǒng)的響應(yīng)限制和承受能力，以及風(fēng)電在互聯(lián)網(wǎng)絡(luò)中的跨區(qū)調(diào)節(jié)。當(dāng)某端交流系統(tǒng)由于風(fēng)電劇烈波動而導(dǎo)致頻率大幅偏移時，直流網(wǎng)側(cè)和其他端的交流系統(tǒng)不會對其做出響應(yīng)。

文獻［13］在電壓下垂控制中引入附加有功功率-頻率下垂控制（以下簡稱P-f控制），該控制能在交流側(cè)電網(wǎng)發(fā)生緊急故障時，實現(xiàn)各端交流系統(tǒng)的功率相互支援。然而為了保證小擾動下各交流系統(tǒng)間互不影響，P-f控制存在啟動上下限［14］，不能及時響應(yīng)風(fēng)電波動所引起的頻率變化。且P-f控制一旦啟動后，所有的交流區(qū)域電網(wǎng)無論備用容量是多是少，均會被迫參與調(diào)節(jié)。

針對我國國情，為了充分利用西南區(qū)域和華中區(qū)域響應(yīng)速度快、調(diào)節(jié)能力強的水電資源來跨區(qū)平抑“三北”地區(qū)由于風(fēng)電波動所導(dǎo)致的大幅頻率偏移，本文在P-f控制的基礎(chǔ)上，提出了一種在多端直流電網(wǎng)各區(qū)域間平抑風(fēng)電波動的附加控制方法。該方法能實現(xiàn)風(fēng)電在區(qū)域互聯(lián)電網(wǎng)之間的定向跨區(qū)調(diào)節(jié)，并且在電網(wǎng)頻率偏移過大時，可以按照協(xié)調(diào)控制策略與P-f控制相配合，維持系統(tǒng)的穩(wěn)定。在實時數(shù)字仿真器（RTDS）平臺搭建了六端柔性直流輸電網(wǎng)絡(luò)的詳細模型，并仿真驗證了所提出的控制策略的有效性。

1 VSC換流站控制原理

VSC換流站的控制方式主要有間接電流控制和直接電流控制2種。后者由于快速的動態(tài)響應(yīng)和優(yōu)良的控制性能，在實際工程中得到了廣泛應(yīng)用，其控制器如圖1所示［15］。外環(huán)控制器根據(jù)柔性直流輸電上層控制系統(tǒng)所給定的有功類和無功類物理量參考值，產(chǎn)生合適的參考信號，并傳遞給內(nèi)環(huán)電流控制器，內(nèi)環(huán)控制器根據(jù)該參考信號生成調(diào)制波信號和觸發(fā)脈沖，來控制系統(tǒng)傳輸?shù)挠泄蜔o功功率。

在定交流電壓控制模式下，換流站能夠快速自動調(diào)整無功功率、維持交流側(cè)電壓的恒定。故在跨區(qū)平抑風(fēng)電波動的過程中，主要考慮對其有功功率的控制。除了跟蹤外環(huán)控制器的有功類參考量外，柔性直流輸電傳輸?shù)挠泄β蔖s還受到最大直流線路電流的限制，即：

其中，Udc為換流站直流側(cè)電壓。

圖1 直接電流控制器結(jié)構(gòu)框圖Fig.1 Structure of direct current controller

2 風(fēng)電跨區(qū)調(diào)節(jié)控制方法

2.1 P-f下垂特性控制方法

與主從控制方法相比，電壓下垂控制可以使直流電網(wǎng)中的不平衡功率在各個換流站中按比例分配，從而避免個別地區(qū)承擔(dān)過大的功率擾動［16］。為了使直流側(cè)能夠在必要時響應(yīng)交流側(cè)的頻率變化，文獻［13］在電壓下垂控制的基礎(chǔ)上引入P-f下垂特性控制，如圖2所示。圖中，Δf′為P-f控制所對應(yīng)的頻率偏差量；Kf、KU分別為P-f控制和電壓下垂控制的特性系數(shù)。

圖2 引入P-f特性的電壓下垂控制框圖Fig.2 Block diagram of voltage droop control with P-f character

交流系統(tǒng)的頻率偏差會影響換流站輸出的有功功率值，使直流網(wǎng)中出現(xiàn)不平衡功率，其他各區(qū)換流站通過電壓下垂特性自動調(diào)節(jié)其輸出的有功功率，直到直流網(wǎng)中的功率達到新的平衡。此外，為了防止交流系統(tǒng)頻率的較小波動導(dǎo)致?lián)Q流站有功指令值的頻繁改變，P-f控制存在啟動限值fref±A。

2.2 風(fēng)電跨區(qū)調(diào)節(jié)附加控制

2.1節(jié)所提出的控制方法雖然能夠在某交流系統(tǒng)由于風(fēng)電功率波動引起頻率出現(xiàn)較大偏移時，通過直流網(wǎng)絡(luò)讓其他端交流系統(tǒng)來平抑一部分風(fēng)電功率波動，但不能按照各區(qū)的調(diào)節(jié)能力來分配其所承擔(dān)的不平衡功率量，極端情況下可能導(dǎo)致參與調(diào)節(jié)的某些交流系統(tǒng)出現(xiàn)大的頻率波動。本文提出一種改進的風(fēng)電跨區(qū)域調(diào)節(jié)附加控制方法（以下簡稱附加控制），其整體思路如下。

將多端系統(tǒng)中的區(qū)域劃分為3類：第1類區(qū)域風(fēng)電容量大，作為待調(diào)節(jié)區(qū)域（以下簡稱X區(qū)域）；第2類區(qū)域風(fēng)電容量小或者無風(fēng)電，而水電備用充足，作為調(diào)節(jié)區(qū)域（以下簡稱Y區(qū)域）；第3類區(qū)域不符合前述特征，不參加風(fēng)電波動的跨區(qū)調(diào)節(jié)（以下簡稱Z區(qū)域）。

X、Y區(qū)域的附加控制邏輯分別如圖3和圖4所示。電網(wǎng)正常運行時，附加控制不啟動。當(dāng)屬于X區(qū)域的某個交流電網(wǎng)（Xi）風(fēng)電功率波動過大導(dǎo)致系統(tǒng)頻率超過啟動限值時，系統(tǒng)根據(jù)當(dāng)前時刻Xi區(qū)域的風(fēng)電功率波動趨勢來進行邏輯判斷，若此時Xi區(qū)域的系統(tǒng)頻率達到啟動上（下）限值，且風(fēng)電功率相對于前一時刻的值有增加（減小）的趨勢，則Control信號由0躍變?yōu)?，附加控制啟動。隨后，相應(yīng)頻率偏差量通過比例環(huán)節(jié)疊加至其換流站有功功率指令值上，抑制其頻率的繼續(xù)偏移。同時，為保證直流網(wǎng)內(nèi)功率平衡，上層控制系統(tǒng)根據(jù)所有X區(qū)域的功率附加量之和在線修正各Y區(qū)域換流站的有功功率指令值在Y區(qū)域內(nèi)各交流電網(wǎng)按比例分配功率調(diào)節(jié)量，直至Xi區(qū)域頻率偏移恢復(fù)至啟動限值以下，Control信號恢復(fù)至0。

圖3 Xi區(qū)域風(fēng)電附加控制邏輯框圖Fig.3 Block diagram of additional control logic for wind power of Xiareas

圖4 Yi區(qū)域風(fēng)電附加控制邏輯框圖Fig.4 Block diagram of additional control logic for wind power of Yiareas

由于Z區(qū)域不參與風(fēng)電的跨區(qū)調(diào)節(jié)附加控制，因此，該類區(qū)域的VSC換流站采用常規(guī)電壓下垂控制。

3 風(fēng)電跨區(qū)調(diào)節(jié)協(xié)調(diào)控制策略

3.1 協(xié)調(diào)控制策略

2.2節(jié)提出的附加控制可以在Xi區(qū)域風(fēng)電波動時抑制頻率的過大偏移，但其調(diào)節(jié)范圍仍受Yj區(qū)域水電調(diào)節(jié)能力的限制。若風(fēng)電波動異常劇烈，或者在附加控制啟動的同時Xi區(qū)域又出現(xiàn)了其他使頻率偏差過大的故障，則很有可能導(dǎo)致Yj區(qū)域的頻率超出運行限制。因此本文將P-f控制作為附加控制的后備控制，設(shè)計了如圖5所示的考慮風(fēng)電跨區(qū)調(diào)節(jié)的協(xié)調(diào)控制策略，除風(fēng)電跨區(qū)調(diào)節(jié)附加控制外，各X、Y、Z區(qū)域的其他控制部分均采用相同的結(jié)構(gòu)。各X、Y、Z區(qū)域可通過區(qū)域選擇開關(guān)來選擇相應(yīng)的跨區(qū)調(diào)節(jié)附加控制策略。

圖5 風(fēng)電跨區(qū)調(diào)節(jié)協(xié)調(diào)控制方法框圖Fig.5 Block diagram of coordinated control for interregional wind power adjustment

對于X區(qū)域，當(dāng)Xi區(qū)域頻率偏移達到B且附加控制啟動后，若參與調(diào)節(jié)的某區(qū)域頻率仍波動至超過｛fref-A，fref+A｝（A＞B），則啟動 P-f控制，所有互聯(lián)區(qū)域（包括Z區(qū)域）均參與頻率控制，共同維持系統(tǒng)穩(wěn)定。此外，在Xi區(qū)域的附加控制中加入上下限｛-（A-B），A-B｝，即附加控制正常作用所對應(yīng)的區(qū)間為｛（-A，-B）∪（B，A）｝，當(dāng) Xi區(qū)域超過A后，附加控制的功率疊加量將被保持在為A時所對應(yīng)的上限值，以確保P-f控制過程中換流站調(diào)節(jié)功率不受風(fēng)電波動的影響，從而快速使全網(wǎng)系統(tǒng)恢復(fù)穩(wěn)定。

對于Y區(qū)域，在Xi區(qū)域的風(fēng)電附加控制啟動后，Yj區(qū)域根據(jù)比例分配風(fēng)電功率調(diào)節(jié)量，并調(diào)節(jié)相應(yīng)的換流站有功功率；若在調(diào)節(jié)過程中Yj區(qū)域交流電網(wǎng)的頻率超出范圍｛-（A-B），A-B｝，則其 P-f控制啟動，控制頻率穩(wěn)定。

對于Z區(qū)域，由于該類區(qū)域不參與風(fēng)電的跨區(qū)調(diào)節(jié)附加控制，因此，區(qū)域選擇開關(guān)置0。

3.2 控制參數(shù)的選擇

為了保證響應(yīng)的及時性，同時避免啟動太頻繁，將附加控制的啟動參數(shù)B取0.1 Hz。而為了使附加控制有充分的作用區(qū)間，避免在跨區(qū)平抑風(fēng)電波動的過程中對未參與調(diào)節(jié)的區(qū)域頻率造成影響，取A=0.15 Hz，即當(dāng)系統(tǒng)頻率偏移超過0.15 Hz時，啟動P-f控制。

由于換流站的有功功率不能超過由式（1）確定的正常運行上下限為了考慮與 P-f控制的配合，在Xi區(qū)域附加控制中引入功率裕度系數(shù)α，即：

其中，PXi為Xi區(qū)域的換流站初始功率。

根據(jù)圖3所示的附加控制框圖，式（2）可改寫為：

附加控制所對應(yīng)的頻率偏差量的上下限｛- （A-B），A-B｝為｛-0.05 Hz，0.05 Hz｝，故對式（3）分別取可得：

考慮控制的快速性取其允許范圍內(nèi)的最大值，即：

其中可由式（1）計算得到。 式（1）中通常取1.2倍的額定直流電流［17］，且在所提出的控制方法中，直流電壓Udc波動不大，故有功功率上下限可取為其中為Xi區(qū)域換流站的額定功率。

為了合理利用Y區(qū)域的備用及換流站容量裕度，將所有X區(qū)域輸入到多端柔性直流網(wǎng)的風(fēng)電跨區(qū)調(diào)節(jié)附加功率之和按照各Y區(qū)域當(dāng)前的備用容量之比分配，并保證不超過各換流站的功率限值即：

且：

其中為 Yj區(qū)域當(dāng)前的機組備用容量為所有Y區(qū)域的機組實際備用容量之和；PYj為Yj區(qū)域換流站的初始功率。Y區(qū)域的機組備用容量可通過本地相量測量單元（PMU）實時同步采樣監(jiān)測得到。

對于P-f控制中的系數(shù)Kf，其數(shù)值大小直接決定了該控制方式下各區(qū)域換流站響應(yīng)其交流側(cè)頻率偏差量Δf′所產(chǎn)生的功率調(diào)整量，即該區(qū)域的不平衡功率量，故可綜合考慮其交流系統(tǒng)強度和換流站容量裕度來進行整定［18］。

4 仿真驗證

為了驗證本文所提出的協(xié)調(diào)控制策略的有效性，在RTDS平臺搭建了如圖6所示的六端柔性直流輸電系統(tǒng)。系統(tǒng)參數(shù)如表1和表2所示，3號區(qū)和5號區(qū)系統(tǒng)的風(fēng)電滲透率分別達到了30%和20%，屬于X區(qū)域；2號區(qū)和4號區(qū)系統(tǒng)的水電裝機比例分別占其總裝機的60%和50%，具有充足的水電調(diào)節(jié)容量，屬于Y區(qū)域；1號區(qū)和6號區(qū)則屬于Z區(qū)域。取附加控制的功率裕度系數(shù)α=0.8，根據(jù)前述計算方法可得到3號區(qū)和5號區(qū)的風(fēng)電跨區(qū)調(diào)節(jié)附加控制系數(shù)分別為 3.2、5.2。 P-f控制的特性系數(shù)Kf均設(shè)為3。

圖6 六端柔性直流輸電系統(tǒng)Fig.6 Six-terminal VSC-HVDC system

表1 六端柔性直流網(wǎng)絡(luò)系統(tǒng)參數(shù)Table 1 Parameters of six-terminal VSC-HVDC system

表2 換流站主電路參數(shù)Table 2 Parameters of converter stations

算例1：t=0s開始，5號區(qū)風(fēng)電功率出現(xiàn)如圖7所示大幅波動，波動范圍達到風(fēng)電額定裝機容量的20%。

圖7 5號區(qū)風(fēng)電功率Fig.7 Wind power of Area 5

圖8所示為P-f控制方法下各區(qū)域頻率響應(yīng)曲線。由圖8中的虛線可知，若僅靠5號區(qū)系統(tǒng)自身發(fā)電機和負荷的調(diào)節(jié)能力，該風(fēng)電波動將導(dǎo)致系統(tǒng)頻率振蕩超過50.35 Hz。若加入P-f控制，在5號區(qū)系統(tǒng)頻率f5上升至50.15 Hz后，P-f控制啟動，5號區(qū)系統(tǒng)將和其他5個區(qū)域共同承擔(dān)其不平衡功率。平衡過程中所有區(qū)域均參與調(diào)節(jié)，f5被控制在運行限制值50.2 Hz以下，但是相應(yīng)地，其他區(qū)域的頻率均有波動。

圖8 P-f控制方法下各區(qū)域頻率響應(yīng)曲線Fig.8 Frequency response of six areas under P-f control

圖9 協(xié)調(diào)控制方法下各區(qū)域頻率響應(yīng)曲線Fig.9 Frequency response of six areas under coordinated control

如果采用本文提出的風(fēng)電波動跨區(qū)調(diào)節(jié)協(xié)調(diào)控制方法，其控制效果如圖9所示。t=3.5 s時，f5升至50.1 Hz，附加控制啟動，一部分不平衡功率通過換流站送至2號區(qū)和4號區(qū)，f5的振蕩得到了快速控制，最終未超過50.15 Hz，根據(jù)協(xié)調(diào)策略，后備P-f控制未啟動。2號區(qū)和4號區(qū)的頻率出現(xiàn)小幅波動，但由于水電的快速調(diào)節(jié)能力，其頻率偏移未超過允許范圍。而1號區(qū)和6號區(qū)沒有參與調(diào)節(jié)，其系統(tǒng)頻率不會受到任何影響。

通過比較圖8和圖9可知，本文所提出的風(fēng)電波動跨區(qū)調(diào)節(jié)附加控制方法不僅能夠有效地抑制風(fēng)電波動所導(dǎo)致的頻率偏移，還充分利用了水電豐富區(qū)域的調(diào)節(jié)能力來跨區(qū)平抑風(fēng)電波動。與僅有P-f控制時相比，該附加控制方法針對性更強，并且在跨區(qū)調(diào)節(jié)風(fēng)電的過程中，可避免調(diào)節(jié)能力較弱的地區(qū)（1號區(qū)和6號區(qū)）受5號區(qū)風(fēng)電波動的影響。

算例2：t=0 s開始，5號區(qū)風(fēng)電仍然按照圖7所示波動。t=7.5 s時刻，5號區(qū)系統(tǒng)交流側(cè)甩負荷100 MW，t=9.5 s時負荷恢復(fù)。

系統(tǒng)在僅有P-f控制和在風(fēng)電跨區(qū)調(diào)節(jié)協(xié)調(diào)控制方法下的頻率響應(yīng)曲線分別如圖10和圖11所示。由仿真結(jié)果可知，在僅有P-f控制時，f5在負荷故障后上升到了50.3 Hz以上，超出系統(tǒng)正常運行限值，并且其他5個區(qū)域的頻率都上升到了近50.2 Hz。若采用本文所提出的協(xié)調(diào)控制方法，則能夠更早地抑制f5因風(fēng)電波動產(chǎn)生的偏移，比較圖10和圖11，協(xié)調(diào)控制方法中的附加控制將5號區(qū)系統(tǒng)甩負荷前一時刻的頻率從50.17 Hz降低到了50.11 Hz，并且使1號區(qū)和6號區(qū)的頻率保持在額定值。在負荷恢復(fù)后，由于不平衡功率過多，f5繼續(xù)上升，上升過程中附加控制仍在發(fā)揮作用，2號區(qū)和4號區(qū)利用水電優(yōu)勢來分擔(dān)這部分不平衡功率，直到f5超過50.15 Hz，P-f控制啟動，隨后其他區(qū)域一起參與調(diào)節(jié)。協(xié)調(diào)控制方法下，所有區(qū)域系統(tǒng)的頻率偏移都未超過±0.2 Hz，各系統(tǒng)均能夠穩(wěn)定運行。

算例3：3號區(qū)和5號區(qū)風(fēng)電同時劇烈波動（如圖12所示），3號區(qū)和5號區(qū)的風(fēng)電功率波動范圍分別為19%和20%。

圖10 P-f控制方法下各區(qū)域頻率響應(yīng)曲線Fig.10 Frequency response of six areas under P-f control

圖11 協(xié)調(diào)控制方法下各區(qū)域頻率響應(yīng)曲線Fig.11 Frequency response of six areas under coordinated control

圖12 3號區(qū)和5號區(qū)風(fēng)電功率Fig.12 Wind power of Area 3 and 5

圖13和圖14分別為采取P-f控制方法和本文提出的風(fēng)電跨區(qū)調(diào)節(jié)協(xié)調(diào)控制策略的控制效果。

圖13 P-f控制方法下各區(qū)域頻率響應(yīng)曲線Fig.13 Frequency response of six areas under P-f control

圖14 協(xié)調(diào)控制方法下各區(qū)域頻率響應(yīng)曲線Fig.14 Frequency response of six areas under coordinated control

如圖14所示，采用本文所提出的協(xié)調(diào)控制策略，t=0 s開始，3號區(qū)和5號區(qū)風(fēng)電功率同時迅速增加，導(dǎo)致其系統(tǒng)頻率f3和f5先后達到50.1 Hz，附加控制啟動，將大量的不平衡功率輸送到2號區(qū)和4號區(qū)進行平抑，雖然2號區(qū)和4號區(qū)具有大量水電調(diào)節(jié)容量，但是由于風(fēng)電功率的波動太大，使得其系統(tǒng)頻率急劇上升，直至2號區(qū)頻率f2超過50.15 Hz時，后備P-f控制啟動，將一部分風(fēng)電功率通過P-f控制分攤至全網(wǎng)，1號區(qū)和6號區(qū)也參與調(diào)節(jié)。對比圖13和圖14，采用協(xié)調(diào)控制策略后，既能在幾乎不影響1號、6號兩區(qū)系統(tǒng)的同時平抑3號、5號兩區(qū)因大量風(fēng)電波動導(dǎo)致的頻率偏移，又能避免承擔(dān)過多不平衡功率的2號區(qū)與4號區(qū)系統(tǒng)的頻率超過安全穩(wěn)定限制。

5 結(jié)論

本文基于我國現(xiàn)有風(fēng)電功率調(diào)節(jié)問題和柔性多端直流輸電的特點，提出了一種跨區(qū)域平抑風(fēng)電波動的多端柔性直流電網(wǎng)協(xié)調(diào)控制策略。該方法將風(fēng)電跨區(qū)調(diào)節(jié)附加控制和P-f下垂控制相結(jié)合，并制定了詳細的配合策略，給出了控制參數(shù)的范圍。RTDS仿真結(jié)果表明，本文所提出的協(xié)調(diào)控制方法能夠在系統(tǒng)正常運行時實現(xiàn)風(fēng)電高滲透率地區(qū)短時劇烈風(fēng)電波動的定向跨區(qū)域調(diào)節(jié)。在風(fēng)電極端波動的情形下，也可以有效控制整個系統(tǒng)頻率。

與僅通過本地發(fā)電機組和負荷進行傳統(tǒng)的頻率調(diào)節(jié)相比，本文提出的附加控制方法利用柔性直流輸電技術(shù)快速靈活的控制特性，能夠?qū)⒛骋粎^(qū)域風(fēng)電波動引起的不平衡功率在整個網(wǎng)絡(luò)中進行更為合理的分配，避免單個區(qū)域電網(wǎng)承擔(dān)過大的調(diào)頻壓力。此外，與交流聯(lián)網(wǎng)相比，直流互聯(lián)網(wǎng)絡(luò)可以快速精確地控制換流站的傳輸功率并有效維持系統(tǒng)電壓的穩(wěn)定，還能在平抑風(fēng)電波動的過程中，限制波動及其他故障的影響范圍。

本文所提出的跨區(qū)平抑風(fēng)電波動的協(xié)調(diào)控制策略，對于我國風(fēng)電的未來開發(fā)和利用具有一定的參考價值。仿真算例中的風(fēng)電波動數(shù)據(jù)及趨勢均以我國東北和西北風(fēng)電實測統(tǒng)計數(shù)據(jù)為依據(jù)，符合實際情況。仿真模型中的X區(qū)域與我國“三北”地區(qū)電網(wǎng)相似，Y區(qū)域的特點符合西南以及華中等水電資源豐富、調(diào)節(jié)能力較強的電網(wǎng)，Z區(qū)域類似于華東電網(wǎng)。

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