PI控制參數(shù)對雙饋風(fēng)電機組短路電流特性的影響分析

鄭 濤 ，魏旭輝 ，李 娟 ，李 菁 ，王燕萍 ，楊國生 ，王增平 ，李 霞

（1.華北電力大學(xué) 新能源電力系統(tǒng)國家重點實驗室，北京 102206；2．中國電力科學(xué)研究院，北京 100192；3.國網(wǎng)冀北電力有限公司承德電力經(jīng)濟研究所，河北 承德 067000）

0 引言

雙饋風(fēng)電機組（DFIG）發(fā)電效率高、功率變頻器容量小、投資少，能夠在較寬的范圍內(nèi)進行變速運行，并且可以通過有功、無功的解耦控制調(diào)節(jié)功率因數(shù)，目前已經(jīng)被廣泛應(yīng)用于風(fēng)力發(fā)電領(lǐng)域［1］。由于DFIG轉(zhuǎn)子側(cè)通過交-直-交變頻器與電網(wǎng)相連，且變頻器的容量較?。ㄍǔＶ挥酗L(fēng)機容量的30%），風(fēng)機外故障時會導(dǎo)致串接在轉(zhuǎn)子回路的變頻器易過流、直流母線會因電容充電而過壓，嚴(yán)重時會損壞變頻器甚至造成風(fēng)電機組脫網(wǎng)運行。為了保證DFIG風(fēng)電系統(tǒng)的安全運行，目前較多的保護措施是增加額外的硬件電路，釋放暫態(tài)過程中的能量，如撬棒保護電路。撬棒投入后雙饋風(fēng)力發(fā)電機類似于異步發(fā)電機，該保護措施下DFIG短路電流特性的研究已經(jīng)十分深入［2-6］。但是當(dāng)轉(zhuǎn)子過電流不足以使轉(zhuǎn)子側(cè)投入撬棒保護電路，而是繼續(xù)連接轉(zhuǎn)子變頻器時，可充分發(fā)揮變頻器的既定容量，采用PI控制器來調(diào)整轉(zhuǎn)子勵磁電壓，或是采用改進的控制策略調(diào)整故障期間的定子電流［7-9］。文獻［10］為抑制電網(wǎng)電壓對稱故障時DFIG的轉(zhuǎn)子過電流提出了以抑制轉(zhuǎn)子電流自由分量為目標(biāo)的DFIG優(yōu)化控制策略。文獻［11］表明采用改進的變頻器控制策略可使雙饋風(fēng)電系統(tǒng)承受15%的定子電壓驟降而不停止運行。此時，DFIG的短路電流特性會發(fā)生較明顯的變化。

目前，在計及PI控制的前提下對DFIG短路特性開展的研究并不多見。文獻［12］分析短路時定子電流解析式中的各分量及其變化規(guī)律，給出了DFIG三相短路過程中的定子電流的解析解。文獻［13］提出由于故障點位置不同會造成轉(zhuǎn)子勵磁特性發(fā)生變化，并針對遠端故障的情況分析了勵磁變頻器控制系數(shù)對DFIG短路電流特性的影響，對仿真波形進行了比較分析；文獻［14］推導(dǎo)了電網(wǎng)對稱短路和不對稱短路時的轉(zhuǎn)子電流表達式，僅初步采用數(shù)學(xué)解析的方法給出了故障后轉(zhuǎn)子電流表達式。文獻［15］考慮轉(zhuǎn)子側(cè)變流器控制系統(tǒng)的不同設(shè)計方法，得到了計及勵磁調(diào)節(jié)特性影響時轉(zhuǎn)子繞組故障電流的簡化計算模型。上述研究側(cè)重于分析轉(zhuǎn)子側(cè)故障電流，并未深入研究PI控制參數(shù)對DFIG定子電流的影響。

本文以對稱故障為例，針對機端電壓跌落程度不深時撬棒未投入的情況，考慮控制作用下DFIG轉(zhuǎn)子側(cè)PI控制參數(shù)對定子短路電流的影響。采用空間矢量法和坐標(biāo)變換方法，通過DFIG數(shù)學(xué)模型中的轉(zhuǎn)子電壓、磁鏈方程，推導(dǎo)出故障后轉(zhuǎn)子回路開路電壓的變化規(guī)律，聯(lián)立轉(zhuǎn)子側(cè)變頻器電壓控制方程，采用數(shù)學(xué)解析的方法推導(dǎo)了故障發(fā)生后轉(zhuǎn)子側(cè)變頻器不閉鎖的情況下定子電流的解析表達式，并給出了考慮RSC變流器容量限制情況下，轉(zhuǎn)子電流參考值的選取方法，進一步分析了轉(zhuǎn)子側(cè)變頻器的PI控制參數(shù)對DFIG短路電流的影響。最后，通過在PSCAD／EMTDC中搭建的DFIG模型進行仿真測試，驗證了所推導(dǎo)的短路電流解析表達式的有效性。本文從繼電保護的角度，關(guān)注機組故障下的外特性，服務(wù)于DFIG故障分析和保護整定。

1 DFIG矢量模型

考慮到研究的暫態(tài)過程很短暫，定、轉(zhuǎn)子均采用電動機慣例，在電網(wǎng)電壓同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系SRF（Synchronous Rotating Frame）下，DFIG 的矢量模型為［16］：

由式（1）可得：

其中，us、is、ψs和 ur、ir、ψr分別為定子側(cè)和轉(zhuǎn)子側(cè)電壓、電流、磁鏈的空間矢量；Rs、Rr分別為定、轉(zhuǎn)子側(cè)繞組的電阻；Ls、Lr和Lm分別為定、轉(zhuǎn)子側(cè)的自感和互感為同步旋轉(zhuǎn)角速度；ωr為轉(zhuǎn)子角速度；ωs為轉(zhuǎn)差角速度；s為轉(zhuǎn)差頻率，s=（ω1-ωr）／ω1；d為微分算子。考慮到研究的暫態(tài)過程很短，轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速變化不會很大，所以，在短路期間可不考慮轉(zhuǎn)子的運動方程，將轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速視作恒定。

2 DFIG短路電流特性及PI控制參數(shù)的影響分析

2.1 故障后定子磁鏈解析

DFIG結(jié)構(gòu)及其轉(zhuǎn)子側(cè)撬棒保護電路見圖1。

圖1 DFIG及其轉(zhuǎn)子側(cè)撬棒保護電路Fig.1 DFIG and circuits of its rotor-side Crowbar protection

假設(shè)t=0時刻，電網(wǎng)發(fā)生三相短路，在同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系下，短路前后DFIG定子電壓矢量為：

其中，us為故障前穩(wěn)態(tài)電壓；kus為電網(wǎng)發(fā)生短路后機端殘壓，k?（0，1）。

t=0時刻，定子電流為：

其中，is0為穩(wěn)態(tài)運行時定子電流矢量；Sw為風(fēng)電機組輸出的復(fù)功率；“*”表示共軛運算。

由于定子電阻較小，分析時可忽略。根據(jù)式（1）中的定子電壓方程，故障前穩(wěn)定狀態(tài)下，定子磁鏈為：

根據(jù)磁鏈?zhǔn)睾愣?，機端發(fā)生電壓跌落時，定子磁鏈不能突變，這會導(dǎo)致跌落電壓在定子磁鏈中產(chǎn)生正比于跌落電壓的暫態(tài)衰減分量，暫態(tài)衰減分量以定子衰減時間常數(shù)τs（τs=M ／（LrRs））衰減。 同理，根據(jù)式（1）的定子電壓方程，考慮定子衰減時間常數(shù)的影響，利用式（3）定子磁鏈故障初始時刻表達式，求解故障后定子磁鏈表達式為：

從式（7）可以看出，電網(wǎng)故障后的定子磁鏈可以分為兩部分：第一部分是故障后定子磁鏈穩(wěn)態(tài)分量ψsn，第二部分為定子繞組中感應(yīng)出的暫態(tài)衰減分量Δψs。定子磁鏈的暫態(tài)分量交鏈轉(zhuǎn)子繞組導(dǎo)致其感生的轉(zhuǎn)子電壓瞬時突變升高，由于變頻器的容量有限（通常只有風(fēng)機容量的30%），其向轉(zhuǎn)子提供的電壓不足以抵消此時的轉(zhuǎn)子勵磁電壓，導(dǎo)致轉(zhuǎn)子回路產(chǎn)生很大的暫態(tài)沖擊電流。為防止沖擊電流對功率器件造成永久性損傷，一般投入撬棒保護電路以抑制短路電流。

但是，若電網(wǎng)電壓跌落程度不大，故障后的最大轉(zhuǎn)子電壓幅值仍在轉(zhuǎn)子側(cè)變頻器可輸出的最大勵磁電壓范圍內(nèi)，則DFIG處于可控的運行狀態(tài)，此時不需要立即投入撬棒保護電路，可充分發(fā)揮DFIG轉(zhuǎn)子側(cè)變頻器的既定容量，通過采取有效的控制策略實現(xiàn)DFIG的電網(wǎng)故障穿越。

2.2 DFIG轉(zhuǎn)子側(cè)變頻器控制原理

正常運行狀態(tài)下，DFIG的控制系統(tǒng)采用閉環(huán)控制［17］，為了實現(xiàn)機組輸出功率的解耦控制，有功功率和無功功率分別由同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系內(nèi)的轉(zhuǎn)子電流q軸分量和d軸分量決定。根據(jù)定子磁鏈定向控制原理，轉(zhuǎn)子電流的參考值為：

其中，ird，ref、irq，ref分別為轉(zhuǎn)子 d、q 軸電流分量的參考值；ψsm為定子磁鏈幅值；Ps，ref、Qs，ref分別為有功、無功功率的參考值；us為定子電壓瞬時值。

DFIG轉(zhuǎn)子側(cè)變頻器控制框圖如圖2所示［12］。圖 2 中，轉(zhuǎn)子電流參考值 ird，ref、irq，ref與轉(zhuǎn)子電流反饋值ird、irq比較后的差值送入PI控制器，輸出電壓分量與電壓補償分量疊加，就可以獲得轉(zhuǎn)子電壓指令urd、urq，經(jīng)過坐標(biāo)變換后得到的轉(zhuǎn)子電壓進行脈寬調(diào)制后輸出對轉(zhuǎn)子側(cè)變頻器的驅(qū)動信號，實現(xiàn)對DFIG的控制。

圖2 DFIG轉(zhuǎn)子側(cè)變頻器控制框圖Fig.2 Block diagram of rotor-side converter control for DFIG

圖2中，urd、urq分別為跟蹤轉(zhuǎn)子電流所需要的轉(zhuǎn)子電壓參考值。轉(zhuǎn)子側(cè)輸出的轉(zhuǎn)子電壓方程為：

其中，kP、kI分別為PI控制器的比例參數(shù)和積分參數(shù)；ir，ref為轉(zhuǎn)子電流的參考值矢量。

考慮到RSC輸出電流峰值受到功率器件電流最大通斷能力的限制，轉(zhuǎn)子電流參考值為［18］：

其中分別為考慮 RSC 容量限制下的轉(zhuǎn)子d、q軸電流分量的參考值；Ir_max為RSC允許的最大交流側(cè)電流峰值。

2.3 短路電流解析

假設(shè)t=0時刻，電網(wǎng)發(fā)生三相短路，若機端電壓輕微跌落，則此時轉(zhuǎn)子側(cè)過電流小于撬棒保護電流的動作閾值，無法投入撬棒保護電流，而轉(zhuǎn)子側(cè)仍連接有變頻器。此時轉(zhuǎn)子側(cè)變頻器的PI控制器可調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)子側(cè)勵磁電壓，從而影響故障過程中的定子電流。

將式（2）中的轉(zhuǎn)子磁鏈代入式（1）中的轉(zhuǎn)子電壓表達式，得到用ir和ψs表示的轉(zhuǎn)子電壓方程為：

其中，ur0為空載電勢，其是由定子磁鏈交鏈感生的電動勢。

圖3為轉(zhuǎn)子側(cè)變頻器不退出運行時的轉(zhuǎn)子回路等效圖。故障后轉(zhuǎn)子電壓近似等效為Rrir+jωsM／Ls×ir+M／Lsdir和ur0兩部分，同時可由轉(zhuǎn)子側(cè)變頻器的控制系統(tǒng)中獲取控制轉(zhuǎn)子電流的轉(zhuǎn)子電壓。

圖3 轉(zhuǎn)子側(cè)變頻器不退出運行時的轉(zhuǎn)子回路等效電路圖Fig.3 Equivalent rotor circuit diagram with operating rotor-side converter

因此，聯(lián)立式（9）和式（11），并將式（3）中轉(zhuǎn)子電流的表達式代入，得到采用定子電流is和定子磁鏈ψs表示的數(shù)學(xué)表達式為：

將式（7）故障后的定子磁鏈方程代入式（12），可得關(guān)于定子電流的二階微分方程為：

參考PSCAD中風(fēng)機模型相關(guān)參數(shù)（見表1），對該二階微分方程的特征方程的根進行判別，可知其含有2個不相等的實根，求解該微分方程，可得到與之對應(yīng)的通解和特解，并將其由同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系轉(zhuǎn)換到靜止坐標(biāo)系下，可得故障后轉(zhuǎn)子變頻器不退出運行時定子電流表達式為：

其中，τr1、τr2為衰減時間常數(shù)。

表1 1.5 MW DFIG參數(shù)Table 1 Parameters of 1.5 MW DFIG

根據(jù)式（14）可知，在三相靜止坐標(biāo)系中，定子電流含有 is_n、Δis_dc、Δis_ac3 種成分。 其中，穩(wěn)態(tài)基頻分量is_n的幅值與機端電壓跌落程度及轉(zhuǎn)子電流參考值有關(guān)。Δis_dc為短路電流的直流分量，其大小由機端電壓跌落的幅值及轉(zhuǎn)子側(cè)變頻器電流內(nèi)環(huán)PI控制參數(shù)kP、kI決定，并以定子回路衰減時間常數(shù)τs呈指數(shù)衰減。Δis_ac由Δis_ac1和Δis_ac2兩部分組成，若Rr+kP≥則Δis_ac1和Δis_ac2為暫態(tài)基頻交流衰減分量，其幅值均由定子電流初始值及PI參數(shù)共同決定，并分別以衰減時間常數(shù)τr1、τr2衰減；若Rr+kP＜則Δis_ac1和Δis_ac2中除了基頻交流衰減分量外，還有與PI參數(shù)有關(guān)的衰減頻率分量。

2.4 PI參數(shù)對短路電流特性的影響

電網(wǎng)發(fā)生故障時機端電壓跌落導(dǎo)致磁鏈突變、轉(zhuǎn)子回路產(chǎn)生過電流，這將會在PI控制器的輸入端產(chǎn)生偏差，但是PI控制器可以依靠PI控制參數(shù)（比例參數(shù)kP、積分參數(shù)kI）消除此偏差，促使風(fēng)電系統(tǒng)在故障發(fā)生后達到較為穩(wěn)定的狀態(tài)。分析式（14）短路電流的成分可知，其中包含的直流分量的幅值、交流衰減分量的幅值以及衰減時間常數(shù)都與轉(zhuǎn)子控制系統(tǒng)的PI控制參數(shù)有關(guān)，因此，通過調(diào)節(jié)PI參數(shù)可在一定程度上減小短路故障所導(dǎo)致的過電流，從而對故障引起的擾動實施有效的控制。在此調(diào)整過程中，要確保控制系統(tǒng)的穩(wěn)定性，實現(xiàn)轉(zhuǎn)子電流給定值的穩(wěn)態(tài)跟蹤。

轉(zhuǎn)子側(cè)變流器控制參數(shù)的設(shè)計，考慮電流內(nèi)環(huán)反饋信號采樣延時和變換器的延時，通過零極點對消，按照典型Ι型系統(tǒng)參數(shù)整定關(guān)系而得［19］。根據(jù)圖2所示的DFIG轉(zhuǎn)子側(cè)變頻器控制框圖，實現(xiàn)解耦后，得到系統(tǒng)的開環(huán)波特圖。

圖4是保持積分參數(shù)kI不變（kI=1.667），改變比例參數(shù)kP的情況下的系統(tǒng)開環(huán)波特圖。當(dāng)比例參數(shù) kP分別取 0.1、0.3、0.5時，相角裕度依次是 67.5°、88.25°、88.95°。工程上通常要求系統(tǒng)相角裕度大于45°［18］，所以系統(tǒng)在上述 kP的取值下具有較好的穩(wěn)定性，可實現(xiàn)良好的穩(wěn)定跟蹤。在一定的比例參數(shù)調(diào)整范圍內(nèi)，比例參數(shù)越大，系統(tǒng)的穩(wěn)定性越好。

圖4 kI=1.667時，不同kP下的開環(huán)波特圖Fig.4 Open-loop Bode plot for different values of kP，when kI=1.667

同理，可得到當(dāng)比例參數(shù)保持不變，積分參數(shù)取不同值時的開環(huán)波特圖，如圖5所示。分析波特圖可知，系統(tǒng)仍具有良好的控制性能，在一定的積分參數(shù)調(diào)整范圍內(nèi)，隨著積分參數(shù)的減小，相角裕度越大，系統(tǒng)穩(wěn)定性越好。

根據(jù)以上的解析計算過程編寫MATLAB程序，模型參數(shù)如表1所示。為了更加直觀地比較故障后短路電流的相對大小，以下波形均采用標(biāo)幺值。以三相對稱故障為例，針對機端電壓跌落至50%的情況，取DFIG定子A相電流iA，在保持積分參數(shù)kI（kI=1.667）不變、改變比例參數(shù)kP的情況下得到了短路電流波形對比圖，如圖6所示（圖中iA為標(biāo)幺值，后同）；在保持比例參數(shù) kP（kP=0.1）不變、改變積分參數(shù)kI的情況下得到了短路電流波形對比圖，見圖7。

圖5 kP=0.1時，不同kI的開環(huán)波特圖Fig.5 Open-loop Bode plot for different values of kI，when kP=0.1

圖6 kI=1.667時，不同kP下的短路電流波形對比圖Fig.6 Comparison of short circuit current waveforms among different values of kP，when kI=1.667

分析圖6可知，隨著比例參數(shù)kP的減小，圖6（a）中短路電流直流分量的幅值略有減小，而圖6（b）中交流衰減分量的幅值卻隨之有明顯的增大，且其衰減速度變快，導(dǎo)致交流衰減分量迅速衰減至零，快速過渡到穩(wěn)定狀態(tài)。但是由于短路電流中交流衰減分量所占比重大于直流分量，短路電流隨比例參數(shù)kP的減小有明顯增大的趨勢。綜上可得，調(diào)節(jié)kP對故障瞬間短路電流的幅值影響較大。

圖7給出了調(diào)整積分參數(shù)kI情況下的短路電流波形，圖7（a）中短路電流直流分量的幅值并沒有太大變化，圖7（b）中交流衰減分量的幅值隨著kI的減小略有減小且其衰減時間常數(shù)隨之減小。雖然短路電流中交流衰減分量所占比重遠大于直流分量，但由于積分參數(shù)kI的變化給交流衰減分量帶來的增幅并不明顯，導(dǎo)致圖7（c）中，隨著積分參數(shù)kI的增大，短路電流并沒有明顯的變化。

圖7 kP=0.1時，不同kI下的短路電流波形對比圖Fig.7 Comparison of short circuit current waveforms among different values of kI，when kP=0.1

根據(jù)以上分析，若故障期間變頻器仍然接入轉(zhuǎn)子側(cè)回路，可依靠調(diào)控PI控制參數(shù)來調(diào)整轉(zhuǎn)子勵磁電壓，從而影響定子電流中的直流分量和交流衰減分量，達到抑制短路電流的目的；相比于調(diào)節(jié)積分參數(shù)kI，調(diào)節(jié)比例參數(shù)kP能達到更優(yōu)的效果。需要注意的是，必須要在一個安全的調(diào)控范圍內(nèi)調(diào)整PI控制參數(shù)，以保證控制系統(tǒng)乃至整個風(fēng)電系統(tǒng)的穩(wěn)定運行，否則會導(dǎo)致風(fēng)電系統(tǒng)發(fā)生振蕩，嚴(yán)重時會損壞風(fēng)電機組。

3 仿真驗證

在PSCAD／EMTDC中搭建了1.5 MW的DFIG仿真模型，DFIG基本參數(shù)如表1所示。通過仿真波形與解析計算波形對比，驗證本文解析計算所得的定子短路電流計算表達式的有效性。

假設(shè)t=0 s時，DFIG機端發(fā)生三相短路，機端殘壓為0.7 p.u.，在考慮轉(zhuǎn)子側(cè)控制系統(tǒng)影響下定子ABC三相的短路電流解析計算波形與仿真波形對比圖，如圖8所示。由于電網(wǎng)短路持續(xù)時間較短，電網(wǎng)故障期間轉(zhuǎn)速的變化忽略不計。

圖8 機端殘壓為0.7 p.u.時三相短路電流的仿真波形和解析計算波形對比圖Fig.8 Comparison of three-phase short circuit current between simulative and calculated waveforms，when residual voltage is 0.7 p.u.

由圖8的三相短路電流解析計算波形與仿真波形對比可以看出，定子電流變化趨勢基本一致，電網(wǎng)短路瞬間，在定子磁鏈和轉(zhuǎn)子電壓的作用下，定子電流增大，并呈現(xiàn)衰減振蕩。在故障電流的起始階段，二者幅值有一定差異，分析可知這是由本文主要計及變頻器電流內(nèi)環(huán)控制，而忽略了功率外環(huán)控制導(dǎo)致的結(jié)果。隨著直流分量和交流衰減分量衰減為零，故障后定子電流達到穩(wěn)態(tài)。圖9給出了機端殘壓為0.7p.u.時，A相短路電流基波分量的計算波形與仿真波形對比圖，通過分析對比可知，短路電流的基波分量基本吻合，進一步驗證了解析表達式的有效性。

圖9 機端殘壓為0.7 p.u.時A相短路電流基波分量的仿真波形和解析計算波形對比圖Fig.9 Comparison of fundamental component of phase-A short circuit current between simulative and calculated waveforms，when residual voltage is 0.7 p.u.

以DFIG機端發(fā)生三相短路，機端殘壓為0.5p.u.的情況為例，利用搭建的PSCAD仿真模型，在保持積分參數(shù)kI不變、調(diào)整比例參數(shù)kP的情況下得到了DFIG定子A相短路電流波形，如圖10所示；與之相類似，在保持kP不變、調(diào)整kI的情況下得到了DFIG定子A相短路電流波形，如圖11所示。

由以上的仿真波形對比圖可以看出，在kI固定、調(diào)整比例參數(shù)kP的情況下，短路電流變化較為明顯；而固定kP、調(diào)整積分參數(shù)kI的情況下，短路電流變化較小，這與圖6和圖7分析PI控制參數(shù)對短路電流的影響時得到的研究結(jié)果基本一致。

圖10 kI=1.667時，不同kP下的短路電流波形對比圖Fig.10 Comparison of short circuit current waveforms among different values of kP，when kI=1.667

圖11 kP=0.1時，不同kI下的短路電流波形對比圖Fig.11 Comparison of short circuit current waveforms among different values of kI，when kP=0.1

實際上，根據(jù)控制系統(tǒng)的要求，轉(zhuǎn)子側(cè)的PI參數(shù)可在一定范圍內(nèi)選擇，而在此范圍內(nèi)通過調(diào)節(jié)PI參數(shù)可在一定程度上起到抑制定子短路電流的作用。但需要指出的是，由于轉(zhuǎn)子側(cè)的PI參數(shù)在控制系統(tǒng)要求下的選擇范圍較小，因此PI參數(shù)對短路電流的抑制作用有限。針對DFIG的機端電壓跌落故障，不能只依靠PI參數(shù)來抑制短路電流，還是要通過控制策略切換和撬棒保護等措施來實現(xiàn)DFIG的低電壓穿越。

4 結(jié)語

本文以對稱故障為例，通過DFIG矢量模型中的電壓、磁鏈方程，聯(lián)立轉(zhuǎn)子側(cè)變頻器電壓控制方程，采用數(shù)學(xué)解析的方法推導(dǎo)了故障發(fā)生后轉(zhuǎn)子側(cè)變頻器不閉鎖的情況下定子電流的解析表達式，并得出以下結(jié)論：在三相靜止坐標(biāo)系下，定子電流中含有穩(wěn)態(tài)基頻分量、直流分量以及交流衰減分量，機端電壓跌落程度以及PI控制參數(shù)是影響各分量幅值及衰減時間常數(shù)的重要因素；在保證風(fēng)電系統(tǒng)安全穩(wěn)定運行的前提下，通過調(diào)控PI參數(shù)，可消除由于故障時轉(zhuǎn)子側(cè)過電流造成的PI控制器輸入端的偏差，達到抑制短路電流的目的。最后，通過在PSCAD／EMTDC中搭建的DFIG模型進行仿真測試，驗證了短路電流表達式的有效性。另外，在研究考慮雙環(huán)控制系統(tǒng)的情況下DFIG短路電流特性時，可延續(xù)本文中采用的數(shù)學(xué)解析法進行分析，具體分析有待進一步研究。

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