基于修正的兩段法對(duì)某電站水庫松散堆積體岸坡塌岸預(yù)測

賈建紅，周傳波，侯炳紳，曹偉軒，吳和平

(1．中國地質(zhì)大學(xué)(武漢)工程學(xué)院，湖北武漢430074;2長江三峽勘測研究院有限公司(武漢)，湖北武漢，430074;3．長江勘測規(guī)劃設(shè)計(jì)研究院，湖北武漢430010)

基于修正的兩段法對(duì)某電站水庫松散堆積體岸坡塌岸預(yù)測

賈建紅1，2，周傳波1，侯炳紳3，曹偉軒2，吳和平2

(1．中國地質(zhì)大學(xué)(武漢)工程學(xué)院，湖北武漢430074;2長江三峽勘測研究院有限公司(武漢)，湖北武漢，430074;3．長江勘測規(guī)劃設(shè)計(jì)研究院，湖北武漢430010)

水庫塌岸是影響水電站庫區(qū)移民工程的重要地質(zhì)災(zāi)害問題，研究其塌岸模式、預(yù)測方法并預(yù)測最終塌岸寬度是十分必要的。通過對(duì)某水電站庫區(qū)重點(diǎn)庫段塌岸進(jìn)行調(diào)查分析，該水電站庫區(qū)塌岸模式以沖蝕磨蝕型和坍塌型為主;分析幾種常用的塌岸預(yù)測方法，確定采用修正后的兩段法預(yù)測該庫區(qū)塌岸最終寬度;采用現(xiàn)場工程地質(zhì)調(diào)查法、工程類比法等手段確定了庫區(qū)塌岸預(yù)測參數(shù)，并對(duì)該水電站庫區(qū)塌岸進(jìn)行了預(yù)測，預(yù)測結(jié)果表明庫區(qū)塌岸總長30．5 km，塌岸預(yù)測最終寬度為5～50 m。該研究可為庫區(qū)移民工程提供重要依據(jù)。

水庫塌岸;修正的兩段法;松散堆積體岸坡;塌岸寬度

水庫塌岸是影響水電站庫區(qū)移民工程的重要地質(zhì)災(zāi)害問題。水庫塌岸的破壞方式一般分為突變式和漸進(jìn)式兩種［1］。突變式破壞可引起滑坡或崩塌等地質(zhì)災(zāi)害，漸進(jìn)式破壞則引起岸線緩慢后退并形成一定范圍的削坡，即為庫岸再造的一個(gè)過程。水庫塌岸的發(fā)生勢(shì)必會(huì)造成一定的危害，這種危害歸納起來主要表現(xiàn)在以下幾個(gè)方面:一是塌岸產(chǎn)生的大量巖土體流入庫區(qū)，產(chǎn)生附加淤積，勢(shì)必減少電站的有效庫容;二是塌岸的變形破壞勢(shì)必會(huì)影響岸邊構(gòu)筑物及居民安全，尤其在城鎮(zhèn)密集岸段，其危險(xiǎn)性尤為嚴(yán)重;三是庫岸在再造的過程中岸坡整體穩(wěn)定性變差。因此，研究庫區(qū)塌岸模式、塌岸預(yù)測方法并預(yù)測塌岸最終寬度是十分必要的。本文基于修正的兩段法對(duì)某電站水庫松散堆積體岸坡塌岸進(jìn)行了預(yù)測研究，以為后期庫區(qū)工程移民提供依據(jù)。

1 庫區(qū)塌岸模式

1．1 某水電站庫區(qū)概況

某水電站為低水頭徑流式電站，正常蓄水位為197 m，死水位為195 m，庫區(qū)防洪運(yùn)行控制水位為193．0 m，總庫容為13億m3，總裝機(jī)容量為2 030 MW，本工程級(jí)別為一等，工程規(guī)模為大(1)型。

該電站庫區(qū)屬低山丘陵地貌，河谷相對(duì)較為開闊。庫區(qū)分布地層主要以第四系沖積層、侏羅系及三疊系上統(tǒng)紅層地層為主。庫區(qū)城鎮(zhèn)較為密集，主要分布于庫岸階地平臺(tái)。水庫蓄水后常引起一些工程地質(zhì)問題，其中水庫塌岸是常見的工程地質(zhì)問題之一，而水庫蓄水后產(chǎn)生的水庫塌岸將對(duì)庫區(qū)城鎮(zhèn)居民生命財(cái)產(chǎn)安全和基礎(chǔ)設(shè)施等產(chǎn)生嚴(yán)重危害。

1．2 庫區(qū)塌岸模式

水庫蓄水后，由于庫水位周期性的抬升、消落，加之波浪作用，破壞了庫岸原有的平衡狀態(tài)，岸坡將以某種變形破壞的方式完成庫岸再造，這種變形破壞方式為庫岸的塌岸模式。湯明高等［2］、王遜等［3］總結(jié)歸納出了庫區(qū)幾種典型的塌岸模式，即沖蝕磨蝕型、坍塌型、滑移型等。

沖蝕磨蝕型是指在庫水沖刷掏蝕、風(fēng)浪、地表水、地下水及其他外部營力的綜合作用下，岸坡物質(zhì)成分逐漸被沖刷、磨蝕，然后被搬運(yùn)帶走，從而使原有庫岸產(chǎn)生緩慢后退的庫岸再造現(xiàn)象。它是近似河岸再造的一種庫岸再造方式，是非淤積且穩(wěn)定性較好的岸坡中存在的一種較為普遍的岸坡改造方式。這種類型的塌岸模式一般發(fā)生在地形坡度較緩的土質(zhì)岸坡中，具有緩慢性和連續(xù)性的特點(diǎn)，且其規(guī)模較小。通過對(duì)某水電站庫區(qū)塌岸模式進(jìn)行調(diào)查分析，發(fā)現(xiàn)沖蝕磨蝕型塌岸在庫區(qū)岸坡變形破壞中存在。

坍塌型是指岸坡在庫水長期作用下，岸坡坡腳受到江水沖刷、掏蝕等作用，岸坡接觸江水被軟化、掏空，致使岸坡上部物質(zhì)失去平衡，繼而造成頂部巖土產(chǎn)生局部或整體坍塌，之后被江水逐漸搬運(yùn)帶走的一種岸坡變形破壞模式。坍塌型模式主要發(fā)育于砂土、粉質(zhì)砂土和低液限黏土層中，其變形破壞的顯著特征為豎向位移大于水平向位移，且具有突發(fā)性、規(guī)模較大、破壞性強(qiáng)等特點(diǎn)，尤其在庫水急劇下降時(shí)易發(fā)生。該電站庫區(qū)階地物質(zhì)多為二元結(jié)構(gòu)，上部為低液限黏土和粉砂土，下部為砂卵礫石層，因此庫區(qū)塌岸模式主要以坍塌型為主。

滑移型是指在庫水及其他因素的作用下，岸坡物質(zhì)沿著軟弱夾層或已有的滑動(dòng)面向江河發(fā)生整體滑移變形的現(xiàn)象，其規(guī)模一般較大。滑移型塌岸模式在該電站庫區(qū)較為少見。

2 庫區(qū)塌岸預(yù)測方法

本文在充分研究前人預(yù)測水庫塌岸方法的基礎(chǔ)上，結(jié)合該電站水庫特點(diǎn)，采用符合本庫區(qū)實(shí)際的塌岸預(yù)測方法進(jìn)行計(jì)算與分析。

2．1 庫區(qū)塌岸預(yù)測的一般方法

目前預(yù)測水庫塌岸或水庫岸坡再造規(guī)模的方法主要有類比法、動(dòng)力法、統(tǒng)計(jì)法和試驗(yàn)法，并且多屬于經(jīng)驗(yàn)性或半經(jīng)驗(yàn)性方法［4］。但由于各庫區(qū)地形地貌、巖土結(jié)構(gòu)、岸坡類型等復(fù)雜多變，至今所有的坍岸預(yù)測方法主要基于經(jīng)驗(yàn)，沒有嚴(yán)格的定量方法解決坍岸預(yù)測問題，因此在工程實(shí)踐中這些坍岸預(yù)測方法依然被廣泛應(yīng)用。

2．1．1 卡丘金法

卡丘金法坍岸預(yù)測計(jì)算公式［5-7］的實(shí)質(zhì)是根據(jù)洪水位和枯水位變動(dòng)帶之間的岸坡巖土長期穩(wěn)定坡腳，并根據(jù)剖面幾何關(guān)系用圖解的方法計(jì)算最終塌岸寬度。到目前為止，卡丘金法計(jì)算塌岸寬度的公式很多，但其本質(zhì)相同，其本質(zhì)是巖土參數(shù)的選取，其直接影響預(yù)測精度。目前巖土參數(shù)主要通過室內(nèi)試驗(yàn)、野外觀測及工程類比的方法來獲取。卡丘金法多用于岸坡自然坡角較大，岸坡物質(zhì)多為砂土、粉砂土、粉質(zhì)黏土及黏土等松軟均勻的岸坡塌岸預(yù)測，也適用于大型水庫的中、上游地帶岸坡塌岸預(yù)測。

2．1．2 佐洛塔寥夫法

前蘇聯(lián)學(xué)者佐洛塔寥夫于1955年提出了利用圖解法對(duì)岸坡最終塌岸寬度進(jìn)行預(yù)測的方法［8］，即佐洛塔廖夫法。該方法認(rèn)為水庫中下游地段水深較大，河谷開闊，波高增加，在庫岸破壞的各因素中波浪作用是主要的，并將塌岸后的岸坡分為淺灘外緣陡坡、堆積淺灘、沖蝕淺灘、爬升帶斜坡和水上岸坡帶等。該方法適用于水庫中下游段、松散物質(zhì)堆積岸坡的塌岸預(yù)測。

2．1．3 兩段法

王躍敏等［9］經(jīng)過多年的水庫坍岸調(diào)查研究，提出了兩段法塌岸預(yù)測方法。該方法認(rèn)為塌岸預(yù)測線由水下穩(wěn)定岸坡線和水上穩(wěn)定岸坡線的連線組成時(shí)，水下穩(wěn)定岸坡線由原河道多年最高洪水位和水下穩(wěn)定坡角確定，水上穩(wěn)定岸坡線由設(shè)計(jì)洪水位、毛細(xì)水上升高度和水上穩(wěn)定坡角確定［9］。該方法適用于山區(qū)峽谷型水庫，而峽谷型水庫庫面狹窄、風(fēng)浪作用小，可不考慮風(fēng)浪的作用。但使用兩段法預(yù)測水庫塌岸時(shí)，要注意應(yīng)與其他計(jì)算方法相互比較，以合理取舍塌岸預(yù)測最終寬度值。

2．2 針對(duì)水電站庫區(qū)提出的塌岸預(yù)測方法

根據(jù)《水電水利工程水庫區(qū)工程地質(zhì)勘察技術(shù)規(guī)程》(DLT 5336—2006)，塌岸預(yù)測分為短期預(yù)測和長期預(yù)測，本文只進(jìn)行長期塌岸預(yù)測。長期塌岸寬度即指水庫蓄水達(dá)到正常蓄水位與死水位之間的水位變化形成的塌岸最終寬度，此時(shí)考慮了水庫蓄水后的淤積影響。

前述的普通兩段法適用于峽谷型水庫且未考慮風(fēng)浪的作用，本次水庫岸坡塌岸預(yù)測擬采用修正后的兩段法，其原因主要基于兩點(diǎn):一是本電站水庫河谷開闊，且長江岸坡多為松散堆積體岸坡，在水庫蓄水后，庫水受風(fēng)浪影響較大，在塌岸預(yù)測中需考慮波浪的爬高;二是該電站為低水頭徑流式電站，其在運(yùn)行期間庫水流速仍較大，因此需考慮波浪影響深度。而普通兩段法未考慮以上兩個(gè)因素。

綜合本電站庫區(qū)地形地貌、地層巖性、岸坡類型、居民區(qū)安全等因素，本文塌岸預(yù)測方法采用修正后的兩段法，即在普通兩段法的基礎(chǔ)上，考慮波浪影響深度和波浪爬高等因素對(duì)庫岸再造的影響。修正后的兩段法塌岸預(yù)測方法圖解詳見圖1。

圖1 修正后的兩段法塌岸預(yù)測方法圖解Fig．1 Graphic of the modified two-section method for bank collapse forecasting

圖1中，St為塌岸預(yù)測最終寬度(m);α為水下穩(wěn)定坡角(°);β為水上穩(wěn)定坡角(°);hp為波浪爬高(m)，影響對(duì)象為耕園地時(shí)取0．5 m，居民區(qū)取1． 0 m;b為波浪沖刷影響深度(m)，據(jù)成都理工大學(xué)、水利部長江勘測技術(shù)研究所和吉林大學(xué)等單位聯(lián)合開展的三峽庫區(qū)二期地質(zhì)災(zāi)害防治科研——庫區(qū)塌岸防治專題項(xiàng)目2的研究成果《三峽庫區(qū)塌岸模式、塌岸預(yù)測參數(shù)與塌岸范圍預(yù)測評(píng)價(jià)研究》，以及相關(guān)工程類比，其值按1～2倍波浪爬高取值，本次取1．5 m。

修正后的兩段法與普通兩段法的本質(zhì)大致相同，其區(qū)別主要有三點(diǎn):一是塌岸預(yù)測的起始點(diǎn)不同，普通兩段法水下穩(wěn)定岸坡的起始點(diǎn)采用水庫死水位，修正后的兩段法水下穩(wěn)定岸坡的起始點(diǎn)采用死水位減去波浪沖刷影響深度;二是水上穩(wěn)定岸坡的起始點(diǎn)不同，普通兩段法水上穩(wěn)定岸坡的起始點(diǎn)采用設(shè)計(jì)高水位，修正后的兩段法水上穩(wěn)定岸坡的起始點(diǎn)采用的是設(shè)計(jì)高水位(正常蓄水位時(shí)的多年平均入庫流量回水位)加上波浪爬高;三是預(yù)測最終塌岸寬度的計(jì)算方法不同，普通兩段法的塌岸寬度是預(yù)測塌岸最終后緣點(diǎn)與設(shè)計(jì)高水位跟原岸坡交點(diǎn)之間的水平距離，修正后的兩段法的塌岸預(yù)測最終寬度則是預(yù)測塌岸最終后緣點(diǎn)與土地征收線或居民遷移線之間的水平距離。

3 塌岸預(yù)測參數(shù)的確定

3．1 塌岸預(yù)測起點(diǎn)

一般情況下，以水庫死水位以下波浪沖刷影響深度處的地面為塌岸預(yù)測起始點(diǎn)，但當(dāng)庫岸前分布有階地或漫灘等平臺(tái)地形，其地面高程高于死水位時(shí)，以平臺(tái)后緣與岸坡接觸處作為塌岸預(yù)測起始點(diǎn)。

3．2 水下穩(wěn)定坡角(α)和水上穩(wěn)定坡角(β)的確定

水下穩(wěn)定坡角(α)的確定方法有兩種:一種是工程地質(zhì)調(diào)查法，根據(jù)現(xiàn)有的水庫資料，分析得出不同巖土層所形成的水下岸坡坡角，以此來確定預(yù)測庫岸邊坡的水下穩(wěn)定坡角;另一種是綜合計(jì)算法，它是在地質(zhì)調(diào)查法的基礎(chǔ)上總結(jié)得出，對(duì)于砂性土及碎石類土，取α=(內(nèi)摩擦角)，對(duì)于黏性土，則用增大內(nèi)摩擦角的方法來考慮內(nèi)聚力c的影響，使α(綜合內(nèi)摩擦角)，并采用剪切力公式計(jì)算即

水上穩(wěn)定坡角(β)的確定方法與水下穩(wěn)定坡角(α)的一樣，只是對(duì)于綜合計(jì)算法，其參數(shù)為天然快剪試驗(yàn)數(shù)值，γ選用天然容重，H為水上穩(wěn)定岸坡線所對(duì)應(yīng)的原岸坡高度。

通過對(duì)該電站庫區(qū)6段重點(diǎn)塌岸庫段地質(zhì)測繪和現(xiàn)場調(diào)查結(jié)果進(jìn)行分析，將庫區(qū)重點(diǎn)庫段局部土質(zhì)岸坡水位變幅帶內(nèi)坡角列于表1。

表1 庫區(qū)重點(diǎn)庫段岸坡水位變幅帶內(nèi)坡角現(xiàn)場調(diào)查統(tǒng)計(jì)表Table 1 Field survey statistics of the slope angle of amplitude area in the main segments of the reservoir bank

由表1可見:一是水下穩(wěn)定坡角主要位于河漫灘部位，地形平緩，并不能完全反映各土體的水下穩(wěn)定坡角(α)的真實(shí)狀態(tài)，部分值較低;二是調(diào)查部位土層主要為砂卵石等河漫灘物質(zhì)，而塌岸預(yù)測部位主要為階地物質(zhì)即崩滑堆積及殘坡積物，代表性不強(qiáng)。因此，庫區(qū)塌岸預(yù)測參數(shù)特征值需根據(jù)現(xiàn)場調(diào)查結(jié)果，并采用工程類比法選取，類比工程主要參考三峽庫區(qū)及《水利水電工程地質(zhì)手冊(cè)》等資料，最終確定的庫區(qū)塌岸預(yù)測穩(wěn)定坡角建議值見表2。

表2 庫區(qū)塌岸預(yù)測最終穩(wěn)定坡角建議值Table 2 Suggested values of the stable slope angle of reservoir bank collapse forecasting

4 庫區(qū)典型剖面塌岸預(yù)測

本文選取龍華鎮(zhèn)作為典型塌岸預(yù)測。龍華鎮(zhèn)屬長江一級(jí)階地平臺(tái)，地勢(shì)較平坦，階地平臺(tái)寬350～750 m，地面高程為202～215 m，高差約13 m，岸坡地形坡角為29°～36°。第四系為長江沖積物，鉆孔揭露厚18～26 m，最厚達(dá)37 m，具二元結(jié)構(gòu)，上部為低液限黏土，厚 13～24 m，下部為砂卵礫石，厚5～10 m，覆蓋層下伏基巖為侏羅系上統(tǒng)遂寧組黏土質(zhì)粉砂巖。

庫區(qū)死水位為195 m，從該庫段巖土結(jié)構(gòu)分析，岸坡塌岸產(chǎn)生于低液限黏土層。塌岸預(yù)測水下穩(wěn)定岸坡的起始點(diǎn)采用死水位減去波浪沖刷影響深度，波浪沖刷影響深度為1 m(居民區(qū))，即水下穩(wěn)定岸坡的起始點(diǎn)高程為194 m;水上穩(wěn)定岸坡的起始點(diǎn)采用的是設(shè)計(jì)高水位(正常蓄水位時(shí)的多年平均入庫流量回水位)加上波浪爬高，該庫段197 m蓄水時(shí)多年平均入庫流量回水位高程為197．34 m，波浪爬高為1．5 m，即水上穩(wěn)定岸坡的起始點(diǎn)高程為198．84 m。低液限黏土水下穩(wěn)定坡角為16°，水上穩(wěn)定坡角為25°。

依據(jù)以上參數(shù)，本文選取龍華鎮(zhèn)LH2-LH2'典型剖面(見圖2)，并采用修正的兩段法進(jìn)行塌岸預(yù)測，預(yù)測得到塌岸寬度為49．25 m，塌岸后緣高程為215．76 m。塌岸預(yù)測最終寬度是預(yù)測塌岸最終后緣點(diǎn)與居民遷移線之間的水平距離，該庫段居民遷移線高程為200．97 m，與正常蓄水位時(shí)的多年平均入庫流量回水位之間的平面距離(即淹沒寬度)為6．37 m，塌岸預(yù)測最終寬度為預(yù)測塌岸寬度與淹沒寬度的差值，即龍華鎮(zhèn)LH2-LH2'剖面塌岸預(yù)測最終寬度為42．88 m。

圖2 塌岸預(yù)測地質(zhì)剖面圖(LH2-LH2')Fig．2 Geological section map of bank collapse forecasting(LH2-LH2')

該電站庫區(qū)共存在塌岸24段，其中長江干流16段、支流8段。本文針對(duì)某電站庫區(qū)24個(gè)庫段，每個(gè)庫段選取典型剖面，并根據(jù)庫區(qū)所確定的水上穩(wěn)定坡角和水下穩(wěn)定坡角，采用修正后的兩段法進(jìn)行塌岸預(yù)測。在24個(gè)存在塌岸的庫段中有6段人口密集、塌岸所造成的損失大，如金剛沱段和黃謙段塌岸范圍影響到成渝鐵路，其中庫區(qū)6段庫岸塌岸預(yù)測結(jié)果見表3。

本次預(yù)測庫區(qū)塌岸岸線長30．5 km，塌岸預(yù)測最終寬度一般為5～25 m，最寬達(dá)50 m，塌岸影響人口約950人，影響鐵路長2 620 m。

表3 庫區(qū)部分庫段塌岸預(yù)測結(jié)果Table 3 Result of bank collapse forecasting in some segments of the reservoir

5 結(jié) 論

本文基于修正的兩段法通過對(duì)某水電站庫區(qū)重點(diǎn)庫段塌岸進(jìn)行預(yù)測，得到如下結(jié)論:

(1)綜合考慮電站庫區(qū)岸坡結(jié)構(gòu)、地層巖性及厚度、岸坡坡角等因素，本庫區(qū)塌岸模式以坍塌型為主，其次為沖蝕磨蝕型塌岸。

(2)通過對(duì)塌岸預(yù)測方法進(jìn)行分析，庫區(qū)塌岸預(yù)測方法采用修正后的兩段法進(jìn)行預(yù)測。

(3)采用工程地質(zhì)調(diào)查法并綜合計(jì)算法及工程類比法，確定了庫區(qū)塌岸預(yù)測中水下穩(wěn)定坡角和水上穩(wěn)定坡角。

(4)水庫蓄水后，電站庫區(qū)產(chǎn)生塌岸的庫段有24段，預(yù)測塌岸岸線長30．5 km，塌岸預(yù)測最終寬度一般為5～25 m，最寬達(dá)50 m。

(5)通過對(duì)該水電站庫區(qū)塌岸預(yù)測的研究，可為后期工程移民提供重要依據(jù)，同時(shí)本文對(duì)塌岸模式、塌岸預(yù)測方法以及所確定的塌岸預(yù)測參數(shù)的研究，將對(duì)同類工程具有一定的指導(dǎo)意義。

［1］唐輝明．長江三峽工程水庫塌岸與工程治理研究［J］．第四紀(jì)研究，2003，23(6):648-656．

［2］湯明高，許強(qiáng)，黃潤秋．三峽庫區(qū)典型塌岸模式研究［J］．工程地質(zhì)學(xué)報(bào)，2006，14(2):172-177．

［3］王遜，陳偉濤．塌岸地質(zhì)災(zāi)害遙感監(jiān)測方法研究［J］．安全與環(huán)境工程，2010，17(1):10-13．

［4］Bagnold R A．An Approach to the Sediment Transport Problem from General Physics［R］．Washington，US:US Government Print Office，1966．

［5］張倬元，王士天，王蘭生．工程地質(zhì)分析原理［M］．北京:地質(zhì)出版社，1994．

［6］連志鵬，殷坤龍．三峽庫區(qū)巴陽移民新村庫岸穩(wěn)定性分析與塌岸預(yù)測［J］．安全與環(huán)境工程，2007，14(4):40-43．

［7］吳吉民，許模．三峽庫區(qū)巴東縣龍船河庫岸塌岸預(yù)測及穩(wěn)定性評(píng)價(jià)［J］．安全與環(huán)境工程，2008，15(3):14-18．

［8］張咸恭，李智毅，鄭達(dá)輝，等．專門工程地質(zhì)學(xué)［M］．北京:地質(zhì)出版社，1988:236-241．

［9］王躍敏，唐敬華，凌建明．水庫塌岸預(yù)測方法研究［J］．巖土工程學(xué)報(bào)，2000，22(5):569-571．

Bank Collapse Prediction of the Loose Accumulation in a Hydropower Station Reservoir Based on the Modified Two-Section Method

JIA Jianhong1，2，ZHOU Chuanbo1，HOU Bingshen3，CAO Weixuan2，WU Heping2
(1．Faculty of Engineering，China University of Geosciences，Wuhan430074，China;2．Three Gorges Geotechnical Consultants Co．，Ltd．，Wuhan430074，China;3．Changjiang Institute of Survey，Planning，Design and Research，Wuhan430010，China)

Reservoir bank collapse is one of the most severe geological disasters，which influences the immigration engineering in the reservoir of hydropower stations．Therefore，it is necessary to study the types and forecasting methods of bank collapse and obtain the final width of bank collapse．Through investigating the geology about bank collapsing of the key segments of a hydropower station reservoir，this paper finds two main bank-collapsing types，namely，the wash and abrasion type，and the collapse sliding type．Then，the paper analyzes some common methods of forecasting bank collapse and determines to use the modified two-section method to predict the final width of bank collapse．With the methods of field survey and engineering analogy，the paper also ascertains the forecasting parameters．Finally，the results of bank collapse forecasting show that the total length of bank collapse is 30．5 km and the final width is 5～50m，which provides an important basis for the immigration engineering of the reservior．

reservoir bank collapse;modified two-section method;bank slope of loose accumulation;width of bank collapse

X43;P642．21;TV62

ADOI:10．13578/j．cnki．issn．1671-1556．2016．05．008

1671-1556(2016)05-0050-05

周傳波(1963—)，男，教授，博士生導(dǎo)師，主要從事地下建筑工程與巖土工程等方面的研究。E-mail:cbzhou@cug．edu．cn

2016-04-20

2016-05-12

賈建紅(1984—)，男，博士研究生，工程師，主要研究方向地下空間信息技術(shù)。E-mail:cugjjh@163．com