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    太空涂料在丙烯腈儲罐上的應(yīng)用

    2016-03-18 10:29:51施曉玲安徽實華工程技術(shù)股份有限公司安徽合肥230022
    安徽化工 2016年2期
    關(guān)鍵詞:丙烯腈

    施曉玲(安徽實華工程技術(shù)股份有限公司,安徽合肥230022)

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    太空涂料在丙烯腈儲罐上的應(yīng)用

    施曉玲
    (安徽實華工程技術(shù)股份有限公司,安徽合肥230022)

    摘要:就太空涂料在丙烯腈儲罐的應(yīng)用進行分析計算,確定實施方案,并進行試驗推廣。試驗表明,太空涂料可取代噴淋水,保證丙烯腈貯存溫度低于30℃。

    關(guān)鍵詞:太空涂料;丙烯腈;貯存溫度

    1 前言

    丙烯腈在常溫下是無色透明液體,劇毒,空氣中的爆炸極限為3.05%~17.5%(Vol),屬易燃易爆有毒化學(xué)危險品。丙烯腈分子中含有腈基和C=C不飽和雙鍵,因此化學(xué)性質(zhì)極為活潑,能發(fā)生聚合、加成等反應(yīng)。根據(jù)《工業(yè)用丙烯腈(GB7717.1- 2008)》的要求,丙烯腈的貯存溫度不應(yīng)超過30℃。為確保安全,減少環(huán)境污染,目前國內(nèi)常采用工業(yè)噴淋水來降低夏季丙烯腈儲罐溫度,此方法不僅需要消耗大量的工業(yè)水,而且在夏季高溫季節(jié)無法保證丙烯腈儲罐溫度不超過30℃。

    二十世紀(jì)90年代美國國家航空航天局(NASA)的科技人員為解決航天飛行器的傳熱控制問題而開發(fā)了一種太空絕熱瓷層(Therma- Cover)。這種材料是由一些懸浮于惰性乳膠中的微小陶瓷顆粒構(gòu)成,具有高反射率、高輻射率、低導(dǎo)熱系數(shù)、低蓄熱系數(shù)等熱工性能,因此具有卓越的隔熱功能。國內(nèi)相關(guān)企業(yè)引進該技術(shù)開發(fā)出新型太空涂料。太空涂料有反射涂料和保溫涂料兩種,太陽熱反射涂料(T-1)對太陽輻射有很高的反射率,紅外反射率為93%~95%,全太陽反射率為82%~85%;保溫涂料(T-2)具有極低的導(dǎo)熱率,導(dǎo)熱系數(shù)一般為0.014~0.018kcal/m2·℃·h,具有優(yōu)良的隔熱性能。

    為保證安全生產(chǎn),擬采用太空涂料取代工業(yè)噴淋水來降低夏季丙烯腈儲罐溫度。本文就太空涂料在丙烯腈儲罐上的應(yīng)用可行性、實施方案以及實際效果進行了闡述。

    2 儲罐傳熱分析

    2.1儲罐熱平衡基本關(guān)系

    圖1為容器表面受太陽光輻射的能量收支平衡關(guān)系(以單位面積計)。

    對整個儲罐,可寫出熱平衡方程:

    式中:q吸陽光熱-儲罐表面反射照射陽光后吸收的太陽熱,表面反射率越高,表面吸收的熱量越少;q表面散熱-表面受陽光照射,產(chǎn)生“熱島效應(yīng)”,表面溫度高于環(huán)境溫度,以“輻射”和“對流”兩種方式向外的散熱,儲罐表面涂料的熱輻射率(即黑度值)越大,向外散熱量越大。

    儲罐表面溫度是否高于環(huán)境溫度,不僅取決于表面吸收的太陽熱量,還取決于儲罐內(nèi)的介質(zhì)及其操作狀態(tài)。q罐滲入熱越大,儲罐表面溫度越易低于環(huán)境溫度。當(dāng)t表

    q罐滲入熱-進入罐內(nèi)的熱量,取決于罐表面溫度與罐內(nèi)介質(zhì)的溫差、傳熱熱阻、儲罐內(nèi)的介質(zhì)及其操作狀態(tài)。丙烯腈儲罐的傳熱溫差較大,因此q罐滲入熱較大。

    2.2罐內(nèi)的熱平衡

    熱量進入罐內(nèi),使罐內(nèi)液相、氣相介質(zhì)溫度升高,用于增加氣、液相介質(zhì)的蓄熱和液體蒸發(fā)。

    對于丙烯腈儲罐,由于儲存溫度較低,加上不易蒸發(fā)(其飽和蒸氣壓較小),液體蒸發(fā)用熱很小,氣體的熱容也較小,進入罐內(nèi)的熱量主要用于罐內(nèi)液體的升溫。

    由式(1)(2)可寫出儲罐內(nèi)液體的平均溫升Δt平:

    式(3)中G、CP、F分別為液體重量、比熱及罐表面積。

    計算表明,不論采用哪種涂料,Δt平都不是很大。在進罐丙烯腈物料溫度僅4℃情況下,儲存幾天,罐內(nèi)平均溫度遠(yuǎn)低于30℃。

    儲罐受太陽照射后,罐內(nèi)呈現(xiàn)外圍(液相界面附近和向陽側(cè)壁附近)液體溫度先升高,然后逐漸使液體內(nèi)部升溫,如儲存時間僅幾天,液體中央部位溫度可能不變。

    夏季進入儲罐的熱量主要來自上部太陽照射,使儲罐表面溫度升高,然后熱量主要以輻射的方式傳至氣液相界面,使界面處的薄層很快升溫,由此產(chǎn)生液相蒸發(fā)和氣相壓力升高。

    由于液體的導(dǎo)溫系數(shù)較小,對于靜止儲罐,外圍與中央的溫差很大,因此應(yīng)主要分析外界對丙烯腈儲罐關(guān)鍵部位(外圍,尤其是液相界面)溫度變化的影響。

    3 丙烯腈儲罐內(nèi)溫度變化的計算

    3.1條件假設(shè)和選取

    影響丙烯腈儲罐內(nèi)溫度的因素很多,而且情況復(fù)雜多變。一天中,太陽輻射強度和照射部位不斷變化,向儲罐內(nèi)的傳熱又較為復(fù)雜,屬不穩(wěn)定傳熱。罐內(nèi)的液體傳熱較慢,熱量從外圍(液相界面附近和向陽側(cè)壁附近)液體向中心傳遞,也屬不穩(wěn)定傳熱。相對而言,涂料層、罐壁及氣體的傳熱較快。當(dāng)外部環(huán)境條件相對穩(wěn)定時,涂料表面、罐內(nèi)壁和液相界面處的溫度較容易達(dá)到動態(tài)平衡。

    為了簡化計算過程,作以下假設(shè):

    (1)假定外部環(huán)境條件(太陽輻射強度、環(huán)境溫度、風(fēng)速等)不變,這樣可把儲罐表面及罐內(nèi)壁(對罐頂可直至氣液界面)的傳熱按穩(wěn)定傳熱計算處理。

    (2)假定罐內(nèi)液體處于靜止儲存狀態(tài)。此狀態(tài)下,圖1中顏色較深部位升溫達(dá)最大(當(dāng)罐內(nèi)有攪動時,罐內(nèi)溫度分布相對較均勻,罐內(nèi)局部升溫最大值要小些)。靜止儲存狀態(tài)下的罐內(nèi)液相傳熱按不穩(wěn)定傳熱計算。

    計算時,選取較為苛刻的外部環(huán)境條件,用連續(xù)處于太陽照射和高環(huán)境溫度條件下來計算儲存多天的情況。

    3.2穩(wěn)定傳熱的計算

    按常規(guī)公式計算。由于各部位表面溫度相差很大,分成罐頂、向陽罐側(cè)、背陽罐側(cè),并按水平分成氣相側(cè)壁、液相界面暖溫層側(cè)壁、液相主體層(界面暖溫層以下)側(cè)壁等部位(見圖2),分別進行傳熱計算。

    3.3不穩(wěn)定傳熱計算

    在相同條件下,罐容越小,罐內(nèi)溫度越容易升得較高。但即使對300m3的小罐,在靜止儲存幾天情況下,儲罐液體“中心”部位也不會因太陽輻射及環(huán)境溫度而升高,因此可把從外圍向液相內(nèi)的傳熱看成是按等熱通量向半無限大液體內(nèi)的不穩(wěn)定傳熱。

    3.4計算結(jié)果(表2)

    3.5計算結(jié)果分析

    (1)T- 1涂料隔熱效果明顯優(yōu)于涼涼膠。用高效太陽熱反射涂料(高陽光反射率、高熱輻射率、高熱阻隔熱屏障性以高陽光反射率為主要標(biāo)志)是降低儲罐表面溫度,從而降低進入儲罐內(nèi)熱量的有效手段。

    T- 1涂料對太陽輻射的反射率很高。表2中,與方案4的涼涼膠相比,方案3的T- 1涂料方案,罐頂涂料表面溫度、液相界面溫度可降低6℃。

    (2)用T- 1涂料加T- 2涂料,可進一步降低罐內(nèi)溫度。丙烯腈儲罐內(nèi)液體與環(huán)境溫差很大,因此增設(shè)保溫層很有必要。當(dāng)罐內(nèi)有進料攪動時,罐壁處溫度變低,傳熱溫差會變大,因此增加“保溫層”更有必要。表2中,方案1與方案3相比,增加了T- 2涂料,液相界面溫度可降低2℃。

    (3)增加T- 2涂料的厚度,可進一步降低液相溫度。表2中,與方案1相比,方案2的T- 2涂料厚度增加了1mm,液相界面溫度降低約1℃。

    4 連續(xù)受熱時間對罐內(nèi)溫升的影響

    表3為300m3罐的受熱時間對罐溫度的影響。從表3可看出,隨連續(xù)受熱時間的增加,滲入罐內(nèi)的熱量增加。隨連續(xù)受熱時間的增加,液相界面及罐側(cè)壁邊界層溫升幅度減小。

    表3中,連續(xù)受熱時間12、36、48、60h下的液相界面溫度分別為29.70℃、35.11℃、36.62℃、37.53℃。上升幅度減小的原因是在太陽輻射強度和環(huán)境溫度等不變的情況下,隨連續(xù)受熱時間增加,液相界面溫度上升,造成涂料表面與液相界面的溫差Δt表-界減小,滲入罐內(nèi)的熱量的傳熱推動力減小。連續(xù)受熱時間12、36、48、60h下的Δt表-界分別為14.32℃、10.24℃、9.07℃、8.40℃。值得注意的是,表3中方案11的連續(xù)受熱時間還較短(12h),因此液相界面的溫度還很低,涂料表面溫度低于環(huán)境溫度,即滲入罐內(nèi)的熱量不僅來自陽光還來自環(huán)境。隨連續(xù)受熱時間的增加,涂料表面溫度高于環(huán)境溫度后,表面向環(huán)境散熱。

    隨連續(xù)受熱時間的增加,暖溫層厚度增加。連續(xù)受熱時間12、36、48、60h下的液相界面暖溫層厚度分別為0.27、0.47、0.54、0.6m。隨連續(xù)受熱時間的增加,暖溫層厚度增加幅度也慢慢減小。

    4.1試驗方案選擇

    通過以上計算和分析,我們發(fā)現(xiàn),方案中均有部分區(qū)域溫度超過30℃,繼續(xù)增加保溫涂料T- 2的厚度,可以降低溫升,但也會增加投資??紤]到理論計算選取的基本條件均是極端苛刻的狀況,發(fā)生的概率很低,而且即使使用了太空涂料,必要時還可以投用噴淋水。鑒于此,我們采用方案2進行試驗,即:罐頂噴涂反射涂料T- 1,厚度0.2mm,外加保溫涂料T- 2,厚度3mm。罐側(cè)壁噴涂反射涂料T- 1,厚度0.2mm,外加保溫涂料T- 2,厚度2mm。先在一個300m3的丙烯腈儲罐進行試驗,根據(jù)試驗結(jié)果再對方案進行調(diào)整,之后實施于其它儲罐。

    4.2試驗結(jié)果

    由于現(xiàn)場測溫條件的限制,我們無法取得理論計算各點的數(shù)據(jù),只能依靠儲罐本身的熱電阻測得的數(shù)據(jù)。圖3是V- 121A和V- 121B兩個儲罐12h溫度變化情況。其中,V- 121A/B罐容、罐型相同,V- 121A采用太空涂料,V- 121B采用涼涼膠加噴淋。

    從圖3可以看出,V- 121A采用太空涂料的溫升明顯小于V- 121B采用涼涼膠加噴淋。

    我們對V- 121A和V- 121B 7月份(月平均溫度最高月)的溫度數(shù)據(jù)進行了統(tǒng)計分析,V- 121A采用太空涂料全月溫度均在30℃以下,最高28.9℃。V- 121B采用涼涼膠加噴淋全月有三個時間段溫度超過30℃,最高41.5℃。我們對超溫的時間段進行了分析,三個時間段均為液面接近溫度測點的時候,為液相界面暖溫層。

    隨后我們根據(jù)實驗方案對其它的丙烯腈儲罐進行了改造,運行至今已近三年,貯存溫度均在30℃以下。

    5 結(jié)論

    太空涂料中太陽熱反射涂料(T-1)對太陽輻射有很高的反射率,保溫涂料(T-2)具有極低的導(dǎo)熱率,具有優(yōu)良的隔熱性能。太空涂料可明顯降低丙烯腈儲罐表面溫度和罐內(nèi)溫度,隔熱效果好于涼涼膠,可取代噴淋水降溫,從而達(dá)到節(jié)能減排的目的。用太陽熱反射涂料(T-1)和保溫涂料(T-2)相結(jié)合的方案,可保證丙烯腈貯存溫度低于30℃,提高丙烯腈儲罐運行的安全性?!?/p>

    作者簡介:施曉玲(1966-),女,工程師,從事石油化工、石油化工工藝設(shè)計工作,0551- 65708678,13074075280,shixl66@sina.com。

    收稿日期:2016- 01- 03

    中圖分類號:TQ053.2

    文獻(xiàn)標(biāo)識碼:B

    文章編號:1008- 553X(2016)02- 0048- 04

    doi:10.3969/j.issn.1008- 553X.2016.02.015

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