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    凍融和碳化共同作用下混凝土損傷分析

    2015-11-28 08:38:26肖前慧牛荻濤
    建筑材料學(xué)報 2015年5期
    關(guān)鍵詞:抗凍水膠凍融循環(huán)

    肖前慧,牛荻濤

    (1.西安科技大學(xué) 建筑與土木工程學(xué)院,陜西 西安 710054;2.西安建筑科技大學(xué) 土木工程學(xué)院,陜西 西安 710055)

    目前,環(huán)境問題日益嚴(yán)重,混凝土結(jié)構(gòu)所處的環(huán)境條件也越來越復(fù)雜,大大影響了混凝土結(jié)構(gòu)的耐久性能.在寒冷地區(qū),混凝土結(jié)構(gòu)主要經(jīng)受凍融循環(huán)和大氣中二氧化碳的碳化作用.對于凍融循環(huán)、碳化等單一因素作用下的混凝土耐久性問題,國內(nèi)外已經(jīng)開展了大量的研究工作,其中的許多結(jié)論和經(jīng)驗公式已經(jīng)在學(xué)術(shù)界達(dá)成共識,并且在工程實際中得到了廣泛應(yīng)用和驗證[1-5].然而,有關(guān)凍融和碳化共同作用下混凝土耐久性問題的研究只是初步和零星的[6-8].因此,本文開展了混凝土的耐久性試驗,研究了混凝土遭受凍融循環(huán)和碳化共同作用時的內(nèi)部損傷演化過程,并建立了損傷模型.

    1 試驗

    1.1 原材料及配合比

    水泥選用陜西秦嶺水泥總廠的P·O 42.5R 普通硅酸鹽水泥,細(xì)度為3.4%(80μm 方孔篩篩余);粉煤灰為渭河電廠Ⅱ級粉煤灰,細(xì)度為18%(45μm方孔篩篩余);細(xì)骨料為西安灞河中砂;粗骨料為陜西涇陽口鎮(zhèn)石灰?guī)r質(zhì)錘破碎石(粒徑5~20mm);引氣劑采用同濟(jì)大學(xué)以天然野生植物皂類為主要原料研制的SJ-3型高效引氣劑;水為自來水.混凝土的配合比見表1.

    表1 混凝土的配合比Table 1 Mix proportion of concrete kg/m3

    1.2 試驗方法

    混凝土試件凍融循環(huán)和碳化試驗根據(jù)GB/T 50082—2009《普通混凝土長期性能和耐久性能試驗方法標(biāo)準(zhǔn)》進(jìn)行,試件尺寸為100 mm×100 mm×400mm.試件成型后帶模養(yǎng)護(hù)24h,拆模后移入標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室(溫度20±1℃,相對濕度大于95%)養(yǎng)護(hù)30d,之后自然養(yǎng)護(hù)到預(yù)定齡期90d.

    由于凍融和碳化作用機(jī)理不同,發(fā)生作用后混凝土結(jié)構(gòu)的產(chǎn)物也不同,一般而言碳化使結(jié)構(gòu)變致密,而凍融使結(jié)構(gòu)變疏松.因此在試驗中先進(jìn)行凍融還是碳化,都會對2個因素的復(fù)合結(jié)果帶來影響.為了避免這種影響,試驗?zāi)J椒?組:

    (1)凍融-碳化(F50C):先凍融50次,然后碳化7d,每個循環(huán)為15d,共進(jìn)行4個大循環(huán).

    (2)碳化-凍融(CF50):先碳化7d,然后凍融50次,每個循環(huán)為15d,共進(jìn)行4個大循環(huán).

    (3)單一凍融(F):每25次凍融循環(huán)為1個大循環(huán),每個大循環(huán)約4d,共進(jìn)行8個大循環(huán).

    表2給出了試件分組情況.

    表2 試件分組Table 2 Specimen groups

    2 結(jié)果與討論

    2.1 質(zhì)量變化規(guī)律

    混凝土在凍融-碳化試驗?zāi)J较碌馁|(zhì)量變化規(guī)律如圖1所示.由圖1可以看出,水膠比越大,混凝土試件的質(zhì)量下降速率越大,這與單一凍融試驗?zāi)J较禄炷猎嚰|(zhì)量變化規(guī)律一致.

    圖2~4 分別給出了水膠比為0.35,0.45 和0.55的混凝土試件在單一凍融和凍融-碳化試驗?zāi)J较碌馁|(zhì)量損失率.由圖2~4可以看出,試件在凍融-碳化試驗?zāi)J较碌馁|(zhì)量損失率明顯大于在單一凍融試驗?zāi)J较碌馁|(zhì)量損失率;同時隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加,試件在凍融-碳化試驗?zāi)J较碌馁|(zhì)量損失速率增大.

    通過對試驗結(jié)果的分析,得出凍融-碳化試驗?zāi)J较禄炷临|(zhì)量與凍融循環(huán)次數(shù)的函數(shù)關(guān)系如下:

    圖1 混凝土在凍融-碳化試驗?zāi)J较碌馁|(zhì)量變化規(guī)律Fig.1 Variation of concrete mass under the test mode of F50C

    圖2 水膠比0.35混凝土在不同試驗?zāi)J较碌馁|(zhì)量損失率Fig.2 Mass loss rate under different test modes of concrete with water-binder ratio of 0.35

    圖3 水膠比0.45混凝土在不同試驗?zāi)J较碌馁|(zhì)量損失率Fig.3 Mass loss rate under different test modes of concrete with water-binder ratio of 0.45

    式中:Gn為混凝土質(zhì)量;n為凍融循環(huán)次數(shù);k為與混凝土水膠比mw/mb有關(guān)的系數(shù),k=-0.125mw/mb+1.054(R2=0.986).

    2.2 動彈性模量變化規(guī)律

    GB/T 50082—2009中快凍法對凍融后混凝土的實際考察指標(biāo)是動彈性模量.動彈性模量的測定是非破損的,能考察同一試件在凍融過程中內(nèi)部結(jié)構(gòu)逐漸破壞的過程.

    圖4 水膠比0.55混凝土在不同試驗?zāi)J较碌馁|(zhì)量損失率Fig.4 Mass loss rate under different test modes of concrete with water-binder ratio of 0.55

    圖5分別描述了水膠比為0.35,0.45 及0.55的混凝土試件在凍融-碳化試驗?zāi)J较碌膭訌椥阅A侩S凍融循環(huán)次數(shù)的變化規(guī)律.由圖5可見,水膠比對混凝土動彈性模量的影響較大,水膠比小的混凝土在相同凍融循環(huán)次數(shù)下的動彈性模量明顯高于水膠比大的混凝土.

    圖5 混凝土在凍融-碳化試驗?zāi)J较碌膭訌椥阅A孔兓?guī)律Fig.5 Variation of concrete dynamic modulus of elasticity under the test mode of F50C

    圖6~8分別為水膠比0.35,0.45和0.55的混凝土試件在單一凍融和凍融-碳化試驗?zāi)J较孪鄬訌椥阅A縀d的變化規(guī)律.由圖6~8可見,水膠比對混凝土相對動彈性模量的影響較大,水膠比小的混凝土在相同凍融循環(huán)次數(shù)下的相對動彈性模量明顯高于水膠比大的混凝土.由圖6~8還可以看出,混凝土在凍融-碳化試驗?zāi)J较碌南鄬訌椥阅A啃∮谄湓趩我粌鋈谠囼災(zāi)J较碌南鄬訌椥阅A?,即混凝土在凍融-碳化?fù)合作用下的抗凍性劣于單一凍融作用下的抗凍性.

    圖6 水膠比0.35混凝土在不同試驗?zāi)J较碌南鄬訌椥阅A縁ig.6 Relative dynamic modulus of elasticity under different test modes of concrete with waterbinder ratio of 0.35

    圖7 水膠比0.45混凝土在不同試驗?zāi)J较碌南鄬訌椥阅A縁ig.7 Relative dynamic modulus of elasticity under different test modes of concrete with waterbinder ratio of 0.45

    圖8 水膠比0.55混凝土在不同試驗?zāi)J较碌南鄬訌椥阅A縁ig.8 Relative dynamic modulus of elasticity under different test modes of concrete with waterbinder ratio of 0.55

    圖7還描述了水膠比為0.45的混凝土試件在凍融-碳化和碳化-凍融試驗?zāi)J较孪鄬訌椥阅A侩S凍融循環(huán)次數(shù)增加而變化的規(guī)律.試驗表明,先碳化的混凝土由于內(nèi)部結(jié)構(gòu)變得密實因而要比先凍融的混凝土相對動彈性模量高,即抗凍性好.因此,建議寒冷地區(qū)盡量減少冬季施工.

    3 凍融和碳化共同作用下混凝土的損傷模型

    由圖6~8可見,混凝土在凍融循環(huán)和碳化共同作用下,其相對動彈性模量Ed與凍融循環(huán)次數(shù)n的關(guān)系可以用函數(shù)表示,即Ed=f(n),函數(shù)的一階導(dǎo)數(shù)為

    通過對微分方程求解并代入邊界條件,得到凍融循環(huán)和碳化共同作用下混凝土相對動彈性模量演化方程如下:

    式中:a1,a0分別為與混凝土材料相關(guān)的參數(shù).

    按式(2)對凍融循環(huán)和碳化共同作用下混凝土試件C3的相對動彈性模量進(jìn)行擬合,結(jié)果見圖9.

    圖9 凍融-碳化共同作用下混凝土相對動彈性模量演化方程擬合Fig.9 Evolution equation simulation of concrete relative dynamic modulus of elasticity under freeze-thaw cycles and carbonization

    通過試驗結(jié)果和擬合結(jié)果的對比分析可知,使用式(2)對混凝土相對動彈性模量與凍融循環(huán)次數(shù)的關(guān)系進(jìn)行擬合,兩者具有很好的相關(guān)性.

    4 結(jié)論

    (1)混凝土在凍融-碳化試驗?zāi)J较碌馁|(zhì)量損失率大于單一凍融試驗?zāi)J较碌馁|(zhì)量損失率;混凝土在凍融-碳化試驗?zāi)J较碌南鄬訌椥阅A啃∮趩我粌鋈谠囼災(zāi)J较碌南鄬訌椥阅A浚椿炷猎趦鋈冢蓟瘡?fù)合作用下的抗凍性劣于單一凍融作用下的抗凍性.

    (2)先碳化的混凝土由于內(nèi)部結(jié)構(gòu)變得密實而要比先凍融的混凝土在劣化過程中的相對動彈性模量高,即抗凍性好.因此,建議寒冷地區(qū)盡量減少冬季施工.

    (3)通過對試驗結(jié)果中混凝土質(zhì)量的分析,建立了凍融和碳化共同作用下不同水膠比混凝土的質(zhì)量與凍融循環(huán)次數(shù)的函數(shù)關(guān)系.

    (4)建立了凍融和碳化共同作用下混凝土相對動彈性模量與凍融循環(huán)次數(shù)的函數(shù)關(guān)系,該函數(shù)擬合精度較高.

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