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    優(yōu)化無機(jī)復(fù)合燒結(jié)頁巖空心磚性能的分析

    2015-11-28 08:39:48周書兵謝厚禮宋斌華張華廷龍恩深
    建筑材料學(xué)報(bào) 2015年5期
    關(guān)鍵詞:力學(xué)性能優(yōu)化

    毛 偉,周書兵,謝厚禮,宋斌華,張華廷,龍恩深

    (1.四川大學(xué) 建筑與環(huán)境學(xué)院,四川 成都 610065;2.中機(jī)中聯(lián)工程有限公司 綜合技術(shù)研究所,重慶 400039;3.中機(jī)中聯(lián)工程有限公司 建筑技術(shù)研究所,重慶 400039;4.重慶市建設(shè)技術(shù)發(fā)展中心,重慶 400015)

    據(jù)預(yù)測(cè),到2020年中國將達(dá)到年產(chǎn)頁巖空心磚510億塊的能力[1].燒結(jié)頁巖空心磚因密度小、價(jià)格低,具有較好的抗壓、保溫、隔聲等性能而得到廣泛應(yīng)用[2].隨著中國建筑節(jié)能標(biāo)準(zhǔn)的不斷提升,更新燒結(jié)頁巖空心磚類型及優(yōu)化其熱工性能,進(jìn)而提高墻體本身的節(jié)能貢獻(xiàn),具有重要的現(xiàn)實(shí)意義.無機(jī)復(fù)合燒結(jié)頁巖空心磚[3-4]便是這種思路框架下較為成功的研究成果之一.無機(jī)復(fù)合燒結(jié)頁巖空心磚(以下簡(jiǎn)稱復(fù)合磚)是以燒結(jié)頁巖空心磚為填充載體,在燒結(jié)頁巖空心磚的第一排孔洞中填充泡沫混凝土保溫漿料復(fù)合而成的,主要適用于非承重墻體部位[4].經(jīng)試驗(yàn),復(fù)合磚的當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)為0.25 W/(m·K)[3],實(shí)測(cè)表觀密度為867kg/m3,具有良好的推廣價(jià)值.

    空心磚內(nèi)部的傳熱是導(dǎo)熱、對(duì)流、輻射3種傳熱方式綜合作用的結(jié)果,因其熱交換過程復(fù)雜,數(shù)值研究已成為解決這類問題的重要方法.李建成[5]采用有限元法分析計(jì)算了空心砌塊的熱阻值,提出“多排孔、薄孔壁”可作為隔熱空心砌塊的熱工設(shè)計(jì)準(zhǔn)則.Zhao等[6]和李臨平等[7]采用有限容積法分別計(jì)算了黏土空心磚的二維和三維傳熱,指出不能忽略孔內(nèi)表面的輻射換熱.王曉璐等[8]采用有限容積法計(jì)算了20孔KP1磚和煤矸石燒結(jié)模數(shù)多孔磚的當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù),并與試驗(yàn)值作了對(duì)比,指出將空心磚傳熱作為二維傳熱處理時(shí),將不超出工程計(jì)算誤差允許范圍.鄭云等[9]采用有限容積法計(jì)算了燒結(jié)頁巖空心磚的當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù),并分析了孔型、孔的長(zhǎng)寬比、孔的排列數(shù)、孔洞率等4個(gè)因素對(duì)其當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)的影響.Bouchair[10]通過一種理論模型,對(duì)燒結(jié)黏土空心磚的穩(wěn)態(tài)熱特性進(jìn)行了研究,發(fā)現(xiàn)增加孔寬度方向的尺寸、在孔槽內(nèi)注射絕緣材料或者降低孔表面輻射率可顯著改善墻壁的總體熱阻.鄭云[11]指出,無論考慮輻射與否,每增加1排(列)孔,磚的導(dǎo)熱系數(shù)約減小2%~6%.上述研究給出了一些空心磚優(yōu)化方向,但都沒有涉及到兼顧力學(xué)性能的復(fù)合型空心磚熱工性能的計(jì)算問題以及基于計(jì)算的切合實(shí)際的復(fù)合型空心磚優(yōu)化研究.

    本文首先計(jì)算了典型復(fù)合磚的三維傳熱和力學(xué)性能,然后通過優(yōu)化復(fù)合磚孔型結(jié)構(gòu),計(jì)算了優(yōu)化后復(fù)合磚的當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)及其力學(xué)性能,并討論了孔內(nèi)輻射、保溫漿料熱工性能和頁巖熱工性能對(duì)復(fù)合磚當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)的影響,所得結(jié)論對(duì)進(jìn)一步優(yōu)化復(fù)合磚熱工性能具有重要的參考價(jià)值.本文內(nèi)容是在文獻(xiàn)[3-4]基礎(chǔ)上的深化研究,所采用的參數(shù)及方法與文獻(xiàn)[3]一致.

    1 計(jì)算模型與原理

    復(fù)合磚外形尺寸為190 mm(長(zhǎng))×200 mm(墻厚)×115mm(高),未計(jì)填充孔的孔洞率為42.09%.磚型平面和軸測(cè)圖如圖1所示.圖中所示復(fù)合磚孔洞為6排13孔洞,其中1排為單填充孔(該孔靠近室外,孔內(nèi)填充保溫漿料),填充孔孔洞截面的水平寬度約40mm.砌筑時(shí),孔洞方向與墻體方向平行.

    圖1 復(fù)合磚平面圖及軸測(cè)圖Fig.1 Composite bricks plane view and axonometric drawing(size:mm)

    1.1 熱工性能數(shù)值計(jì)算中的設(shè)置條件

    數(shù)值計(jì)算中設(shè)定如下假設(shè)條件:(1)頁巖、空氣、保溫漿料的熱物性為常數(shù);(2)孔內(nèi)空氣的流動(dòng)是不可壓縮、穩(wěn)態(tài)、層流流動(dòng);(3)Boussinesq假設(shè)適用;(4)室內(nèi)、外表面采用對(duì)流換熱邊界條件,計(jì)算區(qū)域的其他表面采用絕熱邊界條件.復(fù)合磚的傳熱滿足質(zhì)量守恒、動(dòng)量守恒和能量守恒方程,詳見文獻(xiàn)[12].

    參考相關(guān)規(guī)范[13]和試驗(yàn)數(shù)據(jù),計(jì)算中設(shè)定參數(shù)如下:室內(nèi)、外空氣溫度Tfi,Tfe分別為292,254K;室內(nèi)和室外表面的對(duì)流換熱系數(shù)αi,αe分別為8.7,23.0W/(m2·K);空氣、頁巖、保溫漿料的比熱容cpf,cps,cpc分別為1 006.43,1 050.00,1 050.00J/(kg·K);空氣、頁巖、保溫漿料的導(dǎo)熱系數(shù)λf,λs,λc分別為0.024 2,0.744 5,0.067 0 W/(m·K);空氣、頁巖、保溫漿料的表觀密度ρf,ρs,ρc 分別為1.225,1 800,222kg/m3;復(fù)合磚孔壁的發(fā)射率ε=0.85.

    使用有限容積法離散控制方程,求解時(shí)用三維穩(wěn)態(tài)PRESSURE BASED 求解器中的COUPLE 算法.對(duì)流項(xiàng)的離散格式采用二階迎風(fēng)格式,壓力-速度方程求解采用SIMPLE 算法,壓力的離散采用PRESTO 方法,動(dòng)量、能量及輻射引入項(xiàng)的離散均選用二階迎風(fēng)格式[8-9].計(jì)算網(wǎng)格采用非結(jié)構(gòu)化六面體網(wǎng)格,復(fù)合磚模型的網(wǎng)格數(shù)設(shè)為6.3×105,不影響計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確性[7].當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)由軟件計(jì)算所得到的溫度場(chǎng)和熱流量推算得到.

    1.2 力學(xué)性能數(shù)值計(jì)算中的設(shè)置條件

    ANSYS程序在結(jié)構(gòu)分析中應(yīng)用比較廣泛,具有較強(qiáng)的線性和非線性分析功能.本模型采用有限元中高精度六面體Solid185單元.該單元有8個(gè)節(jié)點(diǎn),對(duì)于本模型采用映射劃分網(wǎng)格的形式,在建模之前對(duì)試件和約束做如下假定:(1)規(guī)定Y 向?yàn)樨Q向受壓方向,其余2個(gè)方向?yàn)閄,Z 方向;(2)在砌體受壓時(shí),上下兩個(gè)面都受到壓力機(jī)的摩擦作用,從而假定X 方向的邊受Z 向約束,Z 方向的邊受X 向約束,地面受Y 向約束,位移為0;(3)假定試件是各向同性材料,因多孔磚的脆性較大,分析比較主要在其彈性段進(jìn)行.

    根據(jù)規(guī)范[14],試件的彈性模量E 取其極限荷載40%時(shí)的數(shù)值,即E=7 460MPa,泊松比μ=0.22,施加5.0MPa的面荷載.

    2 計(jì)算結(jié)果

    2.1 熱工性能計(jì)算結(jié)果

    經(jīng)計(jì)算,圖1所示復(fù)合磚傳熱計(jì)算結(jié)果為:流入流出總熱量Q=0.866 W,復(fù)合磚的磚體熱流密度q=Q/A =39.74W/m2,總熱阻R =(Tfi-Tfe)/q=0.956(m2·K)/W,熱阻Rb=R-(1/αi)-(1/αe)=0.798(m2·K)/W,當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)λeq=d/Rb=0.251 W/(m·K).這里,A 為傳熱面積,m2;d 為磚砌筑時(shí)的墻厚,m.后文不再列述計(jì)算過程.試驗(yàn)[3-4]表明,圖1所示復(fù)合磚的當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)為0.25 W/(m·K).由此可見,計(jì)算值與試驗(yàn)值非常吻合,僅相差0.4%,證明本研究中的數(shù)值計(jì)算方法可用于指導(dǎo)優(yōu)化復(fù)合磚的熱工性能.

    當(dāng)不考慮孔內(nèi)輻射時(shí),當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)模擬計(jì)算結(jié)果為0.211 W/(m·K),與實(shí)際試驗(yàn)結(jié)果相差15.6%.所以,在計(jì)算復(fù)合磚當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)時(shí),不能忽略孔內(nèi)輻射的影響.

    2.2 力學(xué)性能計(jì)算結(jié)果

    復(fù)合磚力學(xué)性能計(jì)算時(shí)施加的面荷載為5.0MPa,計(jì)算得到的最大壓應(yīng)力為26.99MPa.復(fù)合磚的抗壓強(qiáng)度主要由頁巖決定.經(jīng)試驗(yàn),5組頁巖實(shí)心磚樣品的抗壓強(qiáng)度分別為20.85,17.99,22.32,21.05,19.97 MPa.假定復(fù)合磚在破壞前是彈性的,以第1組為例,根據(jù)計(jì)算得到的復(fù)合磚最大主應(yīng)力,可推算出復(fù)合磚的抗壓強(qiáng)度值為5.0×20.85/26.99=3.86MPa.同理,可推算出其他4組頁巖實(shí)心磚所對(duì)應(yīng)的復(fù)合磚抗壓強(qiáng)度值分別為3.33,4.14,3.90,3.70 MPa.計(jì)算得到抗壓強(qiáng)度平均值,標(biāo)準(zhǔn)差s=0.30MPa,變異系數(shù);抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值1.8s=3.25MPa,強(qiáng)度等級(jí)為MU3.5.該結(jié)果與復(fù)合磚強(qiáng)度等級(jí)試驗(yàn)結(jié)果[3-4]相吻合.因此,采用上述方法來模擬復(fù)合磚的力學(xué)性能是可行的.

    3 優(yōu)化分析

    復(fù)合磚的熱工性能優(yōu)化可從3方面著手:(1)優(yōu)化保溫漿料的熱工性能;(2)在兼顧復(fù)合磚整體受力性能的前提下,優(yōu)化孔型結(jié)構(gòu)(調(diào)整復(fù)合磚尺寸);(3)提高頁巖本身的熱工性能.

    3.1 保溫漿料的導(dǎo)熱系數(shù)對(duì)復(fù)合磚當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)的影響

    理論上,保溫漿料的導(dǎo)熱系數(shù)會(huì)直接影響復(fù)合磚的熱工性能.將圖1所示磚體保溫漿料的導(dǎo)熱系數(shù)0.067 W/(m·K)分別變化為0.030,0.040,0.050,0.060W/(m·K),計(jì)算復(fù)合磚的當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù).計(jì)算結(jié)果如圖2所示.由圖2可見:當(dāng)保溫漿料導(dǎo)熱系數(shù)從0.067W/(m·K)降至0.030W/(m·K)時(shí),復(fù)合磚當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)降低值約為0.022W/(m·K);復(fù)合磚當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)與保溫漿料導(dǎo)熱系數(shù)的變化近似呈線性關(guān)系,擬合判定系數(shù)R2為0.997,擬合方程為:

    3.2 孔型結(jié)構(gòu)對(duì)復(fù)合磚熱工性能和力學(xué)性能的影響

    根據(jù)已有研究中優(yōu)化空心磚熱工性能的若干定性結(jié)論,孔型結(jié)構(gòu)的調(diào)整主要包括[9,15]:(1)采用長(zhǎng)矩形孔(長(zhǎng)寬比盡可能大);(2)增加孔排數(shù),在保證外壁厚度的情況下,內(nèi)孔壁和孔肋盡可能?。唬?)孔洞錯(cuò)位排列等.孔型優(yōu)化后的各種磚平面如圖3所示,對(duì)應(yīng)的孔洞率、密度、當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)和傳熱系數(shù)計(jì)算值見表1;各類型磚力學(xué)性能的計(jì)算詳見表2.

    圖2 保溫漿料導(dǎo)熱系數(shù)對(duì)復(fù)合磚當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)的影響Fig.2 Influence of thermal conductivity of insulation mortar on equivalent thermal conductivity of composite bricks

    表1 復(fù)合磚的熱工性能Table 1 Thermal properties of composite bricks

    表2 復(fù)合磚的抗壓強(qiáng)度Table 2 Compressive strength of composite bricks MPa

    綜合表1,2可以看出:

    (1)當(dāng)復(fù)合磚的尺寸不變,孔排數(shù)由6排增加至9排時(shí),λeq值僅降低約0.021W/(m·K),對(duì)復(fù)合磚熱工性能影響很小,而抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值增加了約1.33MPa,明顯改善了復(fù)合磚的力學(xué)性能.由此可見,對(duì)于復(fù)合磚而言,增加孔排數(shù)的意義主要在于提高其抗壓強(qiáng)度,改善力學(xué)性能.

    (2)將復(fù)合磚的厚度由200mm 增至240mm 時(shí),則復(fù)合磚的λeq值和抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值均變化很小,傳熱系數(shù)K 值的最大變化幅度約為0.142W/(m2·K),由此可見,僅增加復(fù)合磚厚度對(duì)于其性能優(yōu)化意義不大.

    圖3 孔型優(yōu)化后的復(fù)合磚平面Fig.3 Plane view of composite bricks after optimizing the hole(size:mm)

    (3)將復(fù)合磚的尺寸改為190mm(長(zhǎng))×240mm(墻厚)×190mm(高),且調(diào)整孔排數(shù)和孔數(shù)之后,則復(fù)合磚的λeq值降低了約0.051W/(m·K),K 值降低了約0.291W/(m2·K),其熱工性能得到了較大幅度改善;抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值也得到了小幅提升.由此可見,整體放大尺寸(即砌塊化)是復(fù)合磚性能優(yōu)化的一個(gè)重要方向.考慮計(jì)算誤差后,優(yōu)化所得Ⅶ型磚的λeq值約為0.200 W/(m·K),對(duì)應(yīng)雙面抹灰(20mm 厚的水泥砂漿)砌體的傳熱系數(shù)約為0.718W/(m2·K),強(qiáng)度等級(jí)為MU3.5,具有良好的熱工性能和力學(xué)性能.

    (4)復(fù)合磚密度與其當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)之間存在較明顯的規(guī)律,密度越大,其當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)越小.這主要是由于本研究的調(diào)整方案是通過增加孔排數(shù)和降低孔洞率來完成的.

    3.3 頁巖的導(dǎo)熱系數(shù)對(duì)復(fù)合磚熱工性能的影響

    頁巖是復(fù)合磚的主要材料,其熱工性能決定了復(fù)合磚整體的熱工性能.從節(jié)能、利廢角度出發(fā),選用鋸末、煤矸石和造紙污泥等作為燒結(jié)頁巖空心磚的成孔劑[16],加強(qiáng)頁巖內(nèi)置微孔化處理,是一個(gè)具有重要現(xiàn)實(shí)意義的方向,而這種微孔化處理又會(huì)影響復(fù)合磚的可塑性、力學(xué)性能、吸水率等性能.具體的影響程度需借助試驗(yàn)系統(tǒng)研究.這里,僅以優(yōu)化后的Ⅶ型磚為例,將其頁巖的導(dǎo)熱系數(shù)分別改為0.500,0.600,0.700,0.900 W/(m·K),分析頁巖導(dǎo)熱系數(shù)對(duì)復(fù)合磚熱工性能的影響.計(jì)算結(jié)果如圖4所示.

    由圖4可見:(1)當(dāng)頁巖導(dǎo)熱系數(shù)從0.900 W/(m·K)降至0.500W/(m·K)時(shí),復(fù)合磚當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)的降低值約為0.056W/(m·K),效果明顯.由此可見,在滿足力學(xué)性能要求的前提下,通過適當(dāng)添加成孔劑等方法來改善頁巖熱工性能,對(duì)復(fù)合磚節(jié)能具有重要的現(xiàn)實(shí)意義.(2)Ⅶ型磚當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)與頁巖導(dǎo)熱系數(shù)近似呈線性關(guān)系,擬合相關(guān)系數(shù)R2為0.999,擬合方程為:

    圖4 頁巖導(dǎo)熱系數(shù)對(duì)Ⅶ型磚當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)的影響Fig.4 Influence of thermal conductivity of the shale on equivalent thermal conductivity ofⅦcomposite brick

    3.4 孔內(nèi)輻射對(duì)復(fù)合磚熱工性能的影響

    為了考察孔內(nèi)輻射對(duì)復(fù)合磚熱工性能的影響程度,在使用軟件模擬前述磚體當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)時(shí)關(guān)閉輻射模型,得到的計(jì)算結(jié)果見表3,其中λrad表示不考慮輻射傳熱時(shí)復(fù)合磚的當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù).

    表3 孔內(nèi)輻射對(duì)復(fù)合磚熱工性能的影響Table 3 Influence of hole radiation on thermal properties of composite bricks

    從表3可以看出,對(duì)于相同尺寸的復(fù)合磚,無論考慮輻射與否,磚體當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)基本都隨孔洞率的降低而減小;對(duì)于相同孔排數(shù)的復(fù)合磚,其墻厚方向尺寸增大引起的孔洞率增大會(huì)導(dǎo)致當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)增大,且考慮輻射與不考慮輻射所得的當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)差值增大明顯,表明這種變化會(huì)加劇孔內(nèi)輻射傳熱,從而使其當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)增大.

    總體而言,無論是墻厚方向尺寸為200mm 還是240mm,通過改變孔排數(shù)來調(diào)整孔洞率時(shí),復(fù)合磚孔洞率越大,孔內(nèi)輻射對(duì)其當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)的影響就越大.

    復(fù)合磚輻射傳熱量還受到表面材料發(fā)射率的影響.這里,考察復(fù)合磚孔壁發(fā)射率的變化對(duì)其孔內(nèi)輻射傳熱的影響.參數(shù)設(shè)置及計(jì)算結(jié)果見表4.

    由表4可見,孔壁表面材料發(fā)射率ε對(duì)復(fù)合磚當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)λeq影響較大.使用SPSS對(duì)發(fā)射率和當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)進(jìn)行線性回歸分析,擬合判定系數(shù)R2為0.998,得到以下回歸方程:

    表4 孔壁發(fā)射率對(duì)復(fù)合磚當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)的影響Table 4 Influence of hole wall emissivity on equivalent thermal conductivity of composite bricks

    由式(3)可見,若能降低復(fù)合磚孔壁的發(fā)射率,也能減少復(fù)合磚的輻射傳熱量,從而提高其熱工性能.

    4 結(jié)論

    (1)應(yīng)用有限容積法能較精確地計(jì)算復(fù)合磚的當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù),計(jì)算誤差約為0.4%.復(fù)合磚孔內(nèi)表面輻射對(duì)其當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)的計(jì)算影響較大,計(jì)算時(shí)不能忽略.

    (2)復(fù)合磚當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)與保溫漿料導(dǎo)熱系數(shù)近似呈線性關(guān)系,該結(jié)論對(duì)復(fù)合磚優(yōu)化具有重要參考意義.

    (3)綜合應(yīng)用有限容積法和有限元法來分析復(fù)合磚的熱工性能和力學(xué)性能,計(jì)算科學(xué)、精確,具有很好的現(xiàn)實(shí)意義.在現(xiàn)有工藝條件下,增加復(fù)合磚孔排數(shù)的主要意義在于強(qiáng)化其力學(xué)性能,對(duì)熱工性能的改善效果很小.通過優(yōu)化工藝條件(加大復(fù)合磚尺寸(即砌塊化)和增加孔數(shù)、孔排數(shù))所制得的Ⅶ型磚當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)(考慮計(jì)算誤差)約為0.200W/(m·K),砌體的傳熱系數(shù)約為0.718W/(m2·K),強(qiáng)度等級(jí)為MU3.5,具有良好的熱工性能和力學(xué)性能.

    (4)Ⅶ型磚當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)與頁巖導(dǎo)熱系數(shù)近似呈線性關(guān)系,這為進(jìn)一步優(yōu)化Ⅶ型磚的熱工性能提供了定量化思路.

    (5)對(duì)于相同孔排數(shù)的磚,其墻厚方向尺寸增大引起的孔洞率增大會(huì)加劇孔內(nèi)輻射傳熱,從而使其當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)增大;通過改變孔排數(shù)來調(diào)整孔洞率時(shí),復(fù)合磚孔洞率越大,孔內(nèi)輻射的影響就越大.若能降低復(fù)合磚孔壁的發(fā)射率,也能較好減少其輻射傳熱量.

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