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    鋼筋鋼絲網(wǎng)砂漿加固RC梁的抗剪試驗(yàn)

    2015-11-28 08:38:30孫延華陳秋冬熊光晶劉金偉
    建筑材料學(xué)報(bào) 2015年5期
    關(guān)鍵詞:鋼絲網(wǎng)抗剪砂漿

    孫延華,陳秋冬,熊光晶,劉金偉

    (汕頭大學(xué) 土木工程系,廣東 汕頭 515063)

    近年來,鋼筋網(wǎng)砂漿(SM)或鋼絲網(wǎng)砂漿(WM)加固混凝土構(gòu)件的研究與應(yīng)用取得了較大的進(jìn)展[1-4].由于鋼筋直徑遠(yuǎn)大于鋼絲直徑,故SM 加固可有效提高被加固構(gòu)件的承載力;而WM 的優(yōu)越配筋分散性可有效提高被加固構(gòu)件的延性,控制裂縫的發(fā)生與開展.Xiong等[5]提出了鋼筋鋼絲網(wǎng)砂漿(SWM)加固混凝土構(gòu)件的設(shè)想,并進(jìn)行了加固梁的抗彎試驗(yàn)研究,以期在大幅度提高被加固構(gòu)件承載力的同時(shí),顯著提高其延性,并有效控制裂縫的發(fā)展.

    為提高抗剪加固效率,本文采用SWM 加固鋼筋混凝土梁,并進(jìn)行抗剪試驗(yàn)研究,以期有效控制斜裂縫的發(fā)生與發(fā)展,提高斜裂縫兩側(cè)骨料的咬合效應(yīng),從而有效提高加固梁的抗剪承載力.

    1 試驗(yàn)

    1.1 試驗(yàn)材料

    混凝土配合比為m(水泥)∶m(砂)∶m(石子)∶m(水)=1.00∶1.50∶2.41∶0.44,其實(shí)測28d立方體抗壓強(qiáng)度為38.8 MPa.外抹砂漿配合比為m(水泥)∶m(砂)∶m(水)=1.0∶2.0∶0.4,其實(shí)測28d立方體抗壓強(qiáng)度為25.7 MPa.鋼筋和市售鍍鋅鋼絲網(wǎng)(網(wǎng)絲間距11 mm)的材料特性見表1.

    表1 鋼筋和鋼絲網(wǎng)的材料特性Table 1 Material properties of steel bar and wire mesh

    1.2 試件制作與加固

    澆筑鋼筋混凝土原梁構(gòu)件9 根,截面尺寸為180mm×300mm,梁長l=1 800mm,凈跨度l0=1 500mm.構(gòu)件的配筋設(shè)計(jì)如圖1所示,其橫截面如圖2(a)所示.其中,受拉鋼筋采用3根直徑25mm的鋼筋,體積配筋率為3.03%,受壓鋼筋采用2 根直徑18 mm 的鋼筋,箍筋采用直徑為6 mm 的鋼筋,其間距為200mm.

    圖1 原梁設(shè)計(jì)Fig.1 Sketch of control RC beam(size:mm)

    標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28d后,取3根原梁進(jìn)行SM 加固(分別標(biāo)記為SM1,SM2 和SM3),另取3 根原梁進(jìn)行SWM 加固(分別標(biāo)記為SWM1,SWM2和SWM3),其余3根未經(jīng)加固處理的原梁作為對比梁(分別標(biāo)記為P1,P2和P3).加固前先將原梁表面鑿毛并洗凈、風(fēng)干.為保證加固砂漿與原混凝土黏結(jié)牢固,壓抹砂漿前在鑿毛的原梁表面涂一道素水泥漿作為界面劑.對于SM 加固梁,將U 型加固鋼筋與梁澆筑時(shí)的預(yù)留鋼筋(實(shí)際工程需植筋)焊接形成鋼筋網(wǎng),如圖2(b)所示.對于SWM 加固梁,需在鋼筋網(wǎng)外側(cè)再綁扎“L”型鋼絲網(wǎng)片,然后植入膨脹螺栓將鋼絲網(wǎng)固定于梁的側(cè)面,如圖2(c)所示.采用雙“L”型鋼絲網(wǎng)片,可避免鋼絲網(wǎng)在梁底及兩側(cè)的外鼓,保證施工質(zhì)量.在梁側(cè)面植入了膨脹螺栓,既能起到固定鋼絲網(wǎng)以免其起鼓導(dǎo)致凸凹不平的作用;又能作為防止加固層與原梁發(fā)生滑移的第2道防線.加固后壓抹砂漿,并繼續(xù)標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)90d.

    圖2 各梁橫截面Fig.2 Cross sections of RC beams(size:mm)

    1.3 試驗(yàn)加載與數(shù)據(jù)采集

    試驗(yàn)加載示意圖如圖3 所示,采用MTS電液伺服加載系統(tǒng)進(jìn)行加載.試驗(yàn)前先進(jìn)行一次預(yù)加載試驗(yàn)(預(yù)加載至20kN 后卸載),檢測各儀器、采集系統(tǒng)是否工作正常.正式加載時(shí),首先采用荷載控制加載,荷載超過100kN 后改為位移控制加載(0.003mm/s).

    圖3 加載與測點(diǎn)布置圖Fig.3 Loading and measuring points arrangement(size:mm)

    通過預(yù)埋電阻應(yīng)變片(具體的測點(diǎn)布置如圖3所示)測量構(gòu)件受拉鋼筋、箍筋和加固鋼筋的應(yīng)變,通過位移計(jì)測量構(gòu)件跨中位移.上述數(shù)據(jù)均采用IMP數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)獲得,自動采樣速度為1次/s.試驗(yàn)過程中,使用刻度放大鏡觀察裂縫的發(fā)生、走向及發(fā)展情況,并測定斜裂縫寬度值.

    2 結(jié)果與討論

    2.1 開裂荷載與極限荷載

    試驗(yàn)結(jié)果如表2 所示,其中ρsv表示原梁配箍率;ρss表示加固鋼筋配箍率;ρsw表示加固鋼絲網(wǎng)配箍率;Vcr表示構(gòu)件開裂荷載;Vum表示構(gòu)件實(shí)測抗剪承載力(即力傳感器輸出值);V0.2,V0.5分 別表示斜裂縫寬度為0.20,0.50mm 時(shí)對應(yīng)的荷載;ˉV0.5表示斜裂縫寬度為0.50 mm 時(shí)對應(yīng)的荷載平均值;Vsm-c表示加固鋼筋網(wǎng)承受的剪力計(jì)算值;Vwm-c表示加固鋼絲網(wǎng)承受的剪力計(jì)算值.由表2 可見,SM 加固梁的裂縫抑制能力Vcr和實(shí)測抗剪承載力Vum相對于對比梁均有所提高.與SM 加固梁相比,SWM 加固梁的配箍率提高了25%,但平均開裂荷載比SM 加固梁提高了68%.這是因?yàn)殇摻z網(wǎng)具有良好的配筋分散性,導(dǎo)致SWM 加固梁中初始裂縫的出現(xiàn)時(shí)間被明顯推后.

    表2 試驗(yàn)結(jié)果Table 2 Test results

    為方便比較,將參照文獻(xiàn)[6-8]計(jì)算的破壞斜截面上的加固鋼筋網(wǎng)和鋼絲網(wǎng)的抗剪承載力Vsm-c和Vwm-c(假定斜截面上鋼筋和鋼絲均屈服)也列入表2.由表2 還可見,SWM 加固梁的計(jì)算抗剪承載力僅比SM 加固梁提高了33.31kN,而實(shí)測SWM 加固梁的平均抗剪承載力卻比SM 加固梁提高了105.11kN.這是因?yàn)殇摻z網(wǎng)優(yōu)越的配筋分散性抑制了斜裂縫的開展,從而增大了斜裂縫頂部混凝土的剩余截面高度,導(dǎo)致生成斜裂縫的數(shù)量較多、寬度較小,因而斜裂縫兩側(cè)的骨料間咬合作用增強(qiáng);鋼絲網(wǎng)還延緩了混凝土沿縱筋的撕裂破壞,增強(qiáng)了縱筋的銷栓作用.

    2.2 破壞過程

    3種構(gòu)件的典型破壞過程與特征如下:

    (1)P1對比梁:加載過程中彎剪區(qū)首先在梁底出現(xiàn)垂直于梁縱軸的受彎裂縫;繼續(xù)加載,受彎裂縫向上延伸,且傾角減小,逐漸形成4條斜裂縫;荷載進(jìn)一步增大,裂縫不斷伸展形成1條臨界斜裂縫;最終斜裂縫上端的混凝土在壓應(yīng)力和剪應(yīng)力的共同作用下發(fā)生破壞,屬于典型的剪壓破壞(如圖4(a)所示).

    (2)SM1加固梁:隨著荷載的增加,在彎剪區(qū)相繼出現(xiàn)幾條微小的垂直裂縫,它們沿豎向延伸一小段后,接著斜向延伸成4條斜裂縫,而后形成1條貫穿的較寬的臨界斜裂縫,并不斷向加載點(diǎn)處發(fā)展,最終導(dǎo)致加載點(diǎn)處混凝土達(dá)到極限強(qiáng)度而破壞,屬于剪壓破壞(如圖4(b)所示).

    (3)SWM1加固梁:荷載加載至開裂荷載后,首先在梁底出現(xiàn)受拉垂直裂縫,裂縫自下向上延伸;繼續(xù)加載,裂縫走向發(fā)生傾斜,并轉(zhuǎn)化為6條彎剪斜裂縫,但裂縫擴(kuò)展緩慢;隨著裂縫寬度增大,幾條斜裂縫交匯在一起形成1條臨界斜裂縫;最后,與臨界斜裂縫相交的箍筋和鋼絲網(wǎng)達(dá)到屈服強(qiáng)度,剪壓區(qū)混凝土破壞,也屬于典型的剪壓破壞(如圖4(c)所示).

    SWM 加固梁在斜裂縫寬度為0.5mm 時(shí)對應(yīng)的荷載平均值分別是對比梁和SM 加固梁的2.01和1.21倍,顯示出鋼絲網(wǎng)良好的裂縫控制能力;SWM加固梁的實(shí)測抗剪承載力也因此顯著提高(見表2).構(gòu)件SWM1的加固層被剝開后如圖4(d)所示,可見砂漿裂縫位置和走向與內(nèi)部混凝土裂縫位置和走向一致,說明加固層與芯梁共同受力,抗剪性能均良好.

    2.3 荷載-撓度曲線

    圖4 各梁破壞模式Fig.4 .Failure mode of different beam

    圖5 荷載-跨中撓度曲線Fig.5 Load-deflection curves

    圖5為各構(gòu)件的荷載-跨中撓度曲線.由圖5可見,在相同荷載水平下,相對于對比梁,各加固梁構(gòu)件的跨中撓度值均較小.圖5中加固梁構(gòu)件的曲線斜率都有不同程度的增大,可見其剛度都得到了不同程度的提高.從圖5還可知,各梁的荷載-跨中撓度曲線均呈“雙線性”,這表明無論是SM 加固方法,還是SWM 加固方法都不能改變原梁的脆性破壞模式.需要指出的是,由于RC 梁抗剪問題的復(fù)雜性,導(dǎo)致其抗剪承載力和跨中撓度值均有較大的離散性,這與其他學(xué)者的試驗(yàn)結(jié)論相似[6,9],因此圖5中各荷載-跨中撓度曲線相差較大.

    3 加固梁抗剪承載力的計(jì)算

    3.1 加固梁抗剪承載力的計(jì)算公式

    加固梁截面和配筋率滿足GB 50010—2010《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》最小截面尺寸和最小配箍率要求,加固梁剪跨比為2.8,其破壞形態(tài)與普通鋼筋混凝土梁相似,可以用靜力平衡法分析其抗剪承載力.假定加固砂漿層與原構(gòu)件混凝土黏結(jié)良好,界面間無滑移.計(jì)算時(shí)在原梁抗剪承載力的基礎(chǔ)上,增加加固鋼筋網(wǎng)、加固鋼絲網(wǎng)和加固砂漿層對加固梁抗剪承載力的貢獻(xiàn)[10-11],并認(rèn)為鋼筋網(wǎng)和鋼絲網(wǎng)的作用機(jī)理與箍筋相同.

    根據(jù)平衡條件,加固梁全截面抗剪承載力Vum-c計(jì)算公式為:

    式中:Vu為原梁的抗剪承載力;Vm-c為加固砂漿承受的剪力.其中Vsm-c的計(jì)算參照卜良桃等[6]的研究,計(jì)算時(shí)不考慮水平加固鋼筋的作用,只考慮加固箍筋的貢獻(xiàn):

    式中:η1 為加固體與原梁之間的共同工作系數(shù),對于U 型加固η1=0.9;λ0為廣義剪跨比;fsm為加固鋼筋網(wǎng)的屈服強(qiáng)度;sm為加固鋼筋網(wǎng)的間距;Asm為同一截面上各肢加固箍筋的總面積;hom為加固后截面有效高度.

    Vwm-c的計(jì)算只考慮垂直鋼絲的貢獻(xiàn):

    式中:fsw為加固鋼絲網(wǎng)的屈服強(qiáng)度;sw為加固鋼絲網(wǎng)的間距;Asw為同一截面上各肢加固鋼絲的總面積.

    Vm-c的計(jì)算參考GB 50010—2010 規(guī)范的相關(guān)公式:

    式中:λ 為剪跨比;ftm為加固砂漿抗拉強(qiáng)度;t為加固層厚度.

    3.2 計(jì)算值與試驗(yàn)值比較

    按式(1)~(4)計(jì)算的結(jié)果見表3.從表2可知,對比梁、SM 加固梁及SWM 加固梁平均實(shí)測抗剪承載力分別為349.97,397.86及502.97kN.可見,原梁采用鋼筋網(wǎng)加固后其平均實(shí)測抗剪承載力提高了47.89kN,該提高值與表3中鋼筋網(wǎng)加固項(xiàng)Vsm-c計(jì)算值很接近,表明了式(2)的合理性.從表3可知,SWM加固梁抗剪承載力計(jì)算值均低于實(shí)測值,這表明在SM 加固梁基礎(chǔ)上再采用鋼絲網(wǎng)砂漿加固后,加固梁的抗剪承載力的提高超越了鋼絲網(wǎng)和砂漿層的直接貢獻(xiàn).其原因已在2.1節(jié)討論,此處不再復(fù)述.

    表3 加固梁抗剪承載力計(jì)算值與試驗(yàn)值比較Table 3 Comparison between theoretical and experimental values of shear capacity of the reinforced beems

    4 SWM 加固梁斜裂縫寬度計(jì)算公式

    結(jié)合試驗(yàn)結(jié)果,參照文獻(xiàn)[12]給出SWM 加固梁斜裂縫寬度Wd,max-c的計(jì)算公式:

    式中:V 為原梁實(shí)測抗剪承載力;Vc為加固梁斜向開裂時(shí)的荷載值;a為鋼絲網(wǎng)配筋分散影響系數(shù),取a=1.3;Asv,Ass分別為同一截面內(nèi)各肢原配箍筋、加固鋼筋的截面面積總和;Esv,Ess,Esw分別為原配箍筋、加固鋼筋和鋼絲網(wǎng)的彈性模量;As為被加固構(gòu)件原配箍筋間距s范圍內(nèi)的換算箍筋面積,按下式計(jì)算:

    表4給出了加固梁斜裂縫寬度的理論計(jì)算值與實(shí)測值Wd,max.由表4 可看出,在正常使用狀態(tài)下,斜裂縫寬度的計(jì)算值與實(shí)測值吻合較好.

    表4 加固梁斜裂縫寬度計(jì)算值與試驗(yàn)值比較Table 4 Comparison between theoretical and experimental values of diagonal crack width

    5 結(jié)論

    (1)SWM 加固方法可以大幅度提高加固RC 梁的開裂荷載,在配箍率提高25%的前提下,開裂荷載比SM 加固提高了68%.

    (2)SWM 加固可有效控制加固RC梁的斜裂縫寬度,在斜裂縫寬度達(dá)到0.5mm 時(shí),SWM 加固RC梁對應(yīng)的荷載平均值為對比梁的2.01倍.

    (3)采用給出的加固梁抗剪承載力和斜裂縫寬度公式所得的計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果基本吻合.

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