X70管線鋼CO2濕氣頂部的腐蝕行為

張玉楠,許立寧,楊 陽(yáng),謝 云,路民旭

(1. 北京科技大學(xué) 新材料技術(shù)研究院，北京 100083； 2. 中國(guó)第一重型機(jī)械集團(tuán)公司 海洋工程事業(yè)部，大連 116113)

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試驗(yàn)研究

X70管線鋼CO2濕氣頂部的腐蝕行為

張玉楠1,許立寧1,楊 陽(yáng)1,謝 云2,路民旭1

(1. 北京科技大學(xué) 新材料技術(shù)研究院，北京 100083； 2. 中國(guó)第一重型機(jī)械集團(tuán)公司 海洋工程事業(yè)部，大連 116113)

采用高溫高壓冷凝反應(yīng)釜模擬CO2濕氣頂部腐蝕環(huán)境，研究了X70鋼在不同腐蝕時(shí)間和溫差條件下的腐蝕行為。采用SEM和EDS等分析方法究了腐蝕產(chǎn)物膜的宏觀、微觀形貌和結(jié)構(gòu)特征，明確了濕氣條件下腐蝕產(chǎn)物膜與局部腐蝕之間的關(guān)系，探討了CO2濕氣頂部腐蝕機(jī)理。結(jié)果表明，在不同的腐蝕時(shí)間條件下，X70鋼的局部腐蝕與腐蝕產(chǎn)物膜脫落位置呈對(duì)應(yīng)關(guān)系；在不同溫差條件下，當(dāng)腐蝕產(chǎn)物膜達(dá)到一定厚度后，腐蝕產(chǎn)物膜上也可能存在溫度梯度，從而導(dǎo)致腐蝕膜更容易發(fā)生局部脫落。

CO2腐蝕；濕氣頂部腐蝕；X70鋼；腐蝕產(chǎn)物膜；局部腐蝕

在深水油氣資源開采過(guò)程中，深水海底管道通常是多相混輸，管道內(nèi)部高溫介質(zhì)和海底低溫海水之間存在明顯的溫度差，導(dǎo)致管線沿途冷凝，產(chǎn)生大量的凝析水，管道中的酸性氣體(如CO2、H2S等)溶解在凝析水中，使得管道發(fā)生嚴(yán)重的頂部腐蝕(top of the line corrosion, TLC)[1-3]。一旦管道發(fā)生嚴(yán)重的失效而引發(fā)事故，不僅會(huì)造成巨大的經(jīng)濟(jì)損失，還會(huì)帶來(lái)惡劣的社會(huì)影響，因此管線鋼的頂部腐蝕一直是國(guó)內(nèi)外的研究熱點(diǎn)。

我國(guó)海上油氣田中，含CO2的區(qū)塊較多。油氣管道CO2腐蝕特征是腐蝕產(chǎn)物膜對(duì)腐蝕有很大影響，而且濕氣條件下的腐蝕與全水相腐蝕不同。有試驗(yàn)表明[4-5]，在頂部腐蝕條件下多發(fā)生均勻腐蝕，而當(dāng)外部環(huán)境加速冷凝水的形成時(shí)，會(huì)出現(xiàn)局部腐蝕。Y.H.Sun等[6]研究發(fā)現(xiàn)，溫度對(duì)腐蝕產(chǎn)物膜的形成有直接影響，并導(dǎo)致局部腐蝕的發(fā)生。綜上所述，在CO2頂部腐蝕條件下，碳鋼發(fā)生局部腐蝕的機(jī)理尚不明確。因此，本工作研究了X70鋼在CO2濕氣條件下的腐蝕行為，探討了不同腐蝕時(shí)間和溫差條件下腐蝕產(chǎn)物膜與局部腐蝕之間的關(guān)系，為進(jìn)一步挖掘濕氣局部腐蝕機(jī)理打下基礎(chǔ)。

1 試驗(yàn)

試驗(yàn)用材料為X70管線鋼，其化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%)為C 0.040，Si 0.200，Mn 1.500，S 0.003，P 0.011，Mo 0.020，鐵余量。高溫高壓冷凝釜中的試驗(yàn)用試樣尺寸為φ108 mm×4 mm×14 mm的1/8弧形試樣，用聚四氟乙烯夾具夾持，在與夾具接觸的試樣表面用704硅膠密封。試驗(yàn)前，試樣用水磨砂紙逐級(jí)打磨至800號(hào)，然后用去離子水清洗，丙酮除油，冷風(fēng)吹干后測(cè)量尺寸并稱量，以便計(jì)算腐蝕速率。腐蝕介質(zhì)為某油田采出液，用去離子水與分析純?cè)噭┡渲疲潆x子的質(zhì)量濃度見(jiàn)表1。

表1 油田地層水采出液的化學(xué)組成

CO2濕氣頂部腐蝕試驗(yàn)在3 L高溫高壓冷凝釜中進(jìn)行。每組試驗(yàn)有5個(gè)平行試樣，用以計(jì)算試樣的平均腐蝕速率、微觀分析、截面分析。試驗(yàn)前先在溶液中通入高純N2除氧10 h，再通入CO2除氧8 h，然后將溶液裝入高溫高壓冷凝釜中，溫度升高至試驗(yàn)溫度，繼續(xù)通入CO2除氧后升壓。試樣表面和截面形貌觀察在LEO-1450型掃描電子顯微鏡上進(jìn)行，采用KEV-EXSUPERDRY型能譜儀分析腐蝕產(chǎn)物成分。

進(jìn)行了兩組試驗(yàn)：

(1) X70鋼在不同腐蝕時(shí)間條件下 試驗(yàn)參數(shù)為：壓力1.5 MPa，濕氣溫度80 ℃，管壁溫度27 ℃，靜態(tài)，試驗(yàn)周期分別為168,360,1 080 h。

(2) X70鋼在不同溫差條件下 試驗(yàn)參數(shù)為：壓力1.5 MPa，試驗(yàn)周期696 h，靜態(tài)。不同溫差條件分別為：(a) 濕氣溫度為65 ℃，管壁溫度為40 ℃，溫差為25 ℃；(b) 濕氣溫度為65 ℃，管壁溫度為27 ℃，溫差為38 ℃；(c) 濕氣溫度為80 ℃，管壁溫度為27 ℃，溫差為53 ℃。

2 結(jié)果與討論

2.1 不同腐蝕時(shí)間對(duì)X70鋼局部腐蝕的影響

2.1.1 X70鋼的腐蝕速率

當(dāng)腐蝕時(shí)間為168 h時(shí)，試樣腐蝕速率較大，約為0.86 mm/a。而當(dāng)腐蝕時(shí)間為360 h時(shí)，試片平均腐蝕速率有所下降，約為0.50 mm/a。但是當(dāng)腐蝕時(shí)間達(dá)到1 080 h時(shí)，試片平均腐蝕速率又有所升高，達(dá)到0.85 mm/a。即隨著腐蝕時(shí)間的延長(zhǎng)，X70鋼腐蝕速率先降低后升高。

通常，在CO2環(huán)境中，腐蝕速率會(huì)隨著腐蝕時(shí)間的延長(zhǎng)而下降，原因是生成了具有一定保護(hù)性的腐蝕產(chǎn)物膜[7]。本工作中，腐蝕1 080 h后，試樣的腐蝕速率顯著升高，這可能與腐蝕產(chǎn)物膜大面積剝落，導(dǎo)致大量金屬基體暴露有關(guān)，因此對(duì)腐蝕產(chǎn)物進(jìn)行了宏觀形貌觀察。

2.1.2 X70鋼腐蝕產(chǎn)物膜的宏觀形貌

圖1為X70鋼在CO2濕氣條件下腐蝕168 h,360 h和1 080 h后的試樣表面腐蝕產(chǎn)物膜去除前后的宏觀形貌。由圖1可見(jiàn)，當(dāng)腐蝕時(shí)間較短時(shí)(168 h)，X70鋼表面生成的腐蝕產(chǎn)物膜較薄且保護(hù)性差，此時(shí)腐蝕速率較大，去除腐蝕產(chǎn)物膜后的試樣表面未出現(xiàn)局部腐蝕。而當(dāng)腐蝕360 h后，X70鋼表面生成較完整的腐蝕產(chǎn)物膜，能有效防止腐蝕液侵蝕基體，但局部有翹起的現(xiàn)象，酸洗后試樣表面有明顯的蝕坑，最大蝕坑深度達(dá)0.15 mm。因此，X70鋼的腐蝕速率有所降低。當(dāng)腐蝕1 080 h后，腐蝕產(chǎn)物膜出現(xiàn)了大面積脫落,見(jiàn)圖1(b)，因此腐蝕速率再次升高，腐蝕產(chǎn)物膜上甚至出現(xiàn)了許多小孔，去除腐蝕產(chǎn)物膜后試樣表面出現(xiàn)了嚴(yán)重的臺(tái)地腐蝕，并伴有較深的點(diǎn)蝕坑出現(xiàn)，最大點(diǎn)蝕坑的深度達(dá)0.28 mm，而且產(chǎn)生蝕坑的位置與膜脫落位置相對(duì)應(yīng)。由此可以推斷，濕氣CO2腐蝕條件下，腐蝕膜脫落位置與試樣的局部腐蝕位置呈對(duì)應(yīng)關(guān)系。

(a) 清洗前 (b) 清洗后圖1 不同腐蝕時(shí)間后X70鋼的腐蝕產(chǎn)物膜清洗前后的宏觀形貌Fig. 1 The macro-morphology of corrosion scales on X70 steel after different corrosion times before cleaning and after cleaning

2.1.3 X70鋼腐蝕產(chǎn)物膜的微觀形貌

(a) 168 h (b) 360 h

(c) 1 080 h圖2 不同腐蝕時(shí)間后X70鋼腐蝕產(chǎn)物膜的微觀形貌Fig. 2 The micro-morphology of corrosion scales on X70 steel after different corrosion times

圖2為X70鋼在CO2濕氣條件下腐蝕168 h,360 h和1 080 h后腐蝕產(chǎn)物膜的微觀形貌。圖2(a)顯示，腐蝕168 h后X70鋼的腐蝕產(chǎn)物膜以非晶態(tài)為主，對(duì)該腐蝕產(chǎn)物進(jìn)行能譜分析,如表2所示，其主要成分為鐵和氧(因表面進(jìn)行了噴碳處理，沒(méi)有計(jì)算碳元素)，根據(jù)以往研究結(jié)果[8-9]可以推斷，該腐蝕產(chǎn)物膜的主要成分為FeCO3。這與碳鋼全浸沒(méi)在水溶液中腐蝕后的晶態(tài)腐蝕產(chǎn)物膜不同[10]。腐蝕360 h后，如圖2(b)所示，試樣表面腐蝕膜為典型的FeCO3晶體堆垛，并出現(xiàn)明顯的分層，外層為致密的、細(xì)小的FeCO3顆粒，內(nèi)層為顆粒較大FeCO3顆粒。由圖2(c)可以看出，在腐蝕1 080 h后，腐蝕產(chǎn)物膜分為內(nèi)、中、外三層膜，最外層膜由體積較小的FeCO3晶體構(gòu)成；內(nèi)層的FeCO3晶體顆粒較大；中間層膜的晶體大小介于內(nèi)外層之間。外層膜和中間層與內(nèi)層膜的結(jié)合力很差，界面處有許多孔洞，很容易從內(nèi)層膜脫落。

2.1.4 X70鋼腐蝕產(chǎn)物膜的截面分析

為了建立腐蝕產(chǎn)物膜形態(tài)與點(diǎn)蝕的關(guān)系，對(duì) 試片截面形貌進(jìn)行了分析。圖3分別為X70鋼在CO2濕氣條件下腐蝕168 h,360 h和1 080 h后腐蝕產(chǎn)物膜的截面形貌。圖3(a)為腐蝕168 h后，X70鋼膜/基界面處生成了一層很薄的、連續(xù)的腐蝕產(chǎn)物膜，其厚度約為7 μm。腐蝕360 h后，X70鋼膜/基界面處出現(xiàn)了明顯的點(diǎn)蝕坑，外層腐蝕產(chǎn)物膜比較疏松，出現(xiàn)分層。如圖3(b)所示，在腐蝕產(chǎn)物膜的破損處，腐蝕液可能通過(guò)破損位置滲透到基體表面，因而在基體表面形成了點(diǎn)蝕。腐蝕1 080 h后，腐蝕膜出現(xiàn)了局部脫落的現(xiàn)象，沒(méi)有脫落的腐蝕膜較厚(約為42 μm)。由圖3的截面形貌可以看出，隨著腐蝕時(shí)間的延長(zhǎng)，腐蝕產(chǎn)物膜進(jìn)一步增厚，但是增厚到一定程度，會(huì)出現(xiàn)局部脫落，導(dǎo)致腐蝕速率升高，并引發(fā)局部腐蝕。

表2 X70鋼腐蝕168 h后腐蝕產(chǎn)物膜的EDS分析

(a) 168 h (b) 360 h

(c) 1 080 h圖3 不同腐蝕時(shí)間X70鋼的截面分析Fig. 3 Coross-sectional morphology of corrosion scales on X70 steel after different corrosion times

X70鋼表面發(fā)生的電化學(xué)反應(yīng)為[10-11]：

(1)

(2)

(3)

(4)

(5)

通過(guò)對(duì)比不同腐蝕時(shí)間下X70鋼的腐蝕行為可以發(fā)現(xiàn)，X70鋼的腐蝕產(chǎn)物膜隨著腐蝕時(shí)間的延長(zhǎng)而逐漸增厚，膜的宏觀形貌由均勻、致密發(fā)展為疏松、多孔，腐蝕形貌由均勻腐蝕向局部腐蝕過(guò)渡，甚至向嚴(yán)重的臺(tái)地腐蝕過(guò)渡。腐蝕初期時(shí)，試樣表面形成的凝析水較少，冷凝液膜中Fe2+和CO32-的濃度較高，導(dǎo)致FeCO3的過(guò)飽和度高，大量的FeCO3晶粒迅速成核，晶核來(lái)不及長(zhǎng)大，因而形成了非晶態(tài)形貌。隨著腐蝕時(shí)間的延長(zhǎng)，在X70鋼表面形成的冷凝液膜逐漸增厚，但由于重力作用(本工作中，試樣為垂直放置)，形成的冷凝液向下滴落，使試樣表面出現(xiàn)液膜不斷更替的現(xiàn)象。隨著腐蝕時(shí)間的延長(zhǎng)，X70鋼表面的腐蝕產(chǎn)物膜形貌由非晶態(tài)向晶態(tài)轉(zhuǎn)變。這可能是隨著冷凝液膜的增厚，試樣表面的溶液環(huán)境接近于全部被水浸沒(méi)的腐蝕環(huán)境，F(xiàn)e2+通過(guò)擴(kuò)散穿透初生腐蝕產(chǎn)物膜達(dá)到膜/基界面，當(dāng)Fe2+和CO32-濃度較高，就形成了晶粒細(xì)小、堆垛緊密的FeCO3晶體。由于Fe2+不斷透過(guò)這層晶態(tài)的次生腐蝕產(chǎn)物膜，并在其下形成新的FeCO3晶體，因此就形成了顆粒較大的內(nèi)層膜。這也是X70鋼腐蝕產(chǎn)物膜出現(xiàn)分層的主要原因。

2.2 溫差對(duì)X70鋼腐蝕產(chǎn)物膜的影響

2.2.1 X70鋼的腐蝕速率

為了進(jìn)一步研究X70鋼腐蝕產(chǎn)物膜的特性，通過(guò)改變濕氣溫度和管壁溫度，研究了X70鋼在不同溫差條件下的腐蝕行為。圖4為X70鋼在不同溫差條件下的腐蝕速率?！皾駳?管壁”之間的溫差條件分別為25 ℃和38 ℃時(shí)，濕氣溫度同為65 ℃，但管壁溫度較低時(shí)，試樣表面的液膜溫度也偏低，X70鋼的腐蝕速率也較低。對(duì)比溫差分別為38 ℃和53 ℃可見(jiàn)，管壁溫度相同時(shí)，濕氣溫度越高，則X70鋼的腐蝕速率越高。這是由于濕氣溫度的升高，試樣表面液膜溫度較高，冷凝液膜中溶解的腐蝕介質(zhì)活性增大，在濕氣溫度和腐蝕介質(zhì)共同作用下，其腐蝕速率隨濕氣溫度的升高而增大。

(a) Tgas：65 ℃，Twall：40 ℃ (b) Tgas：65 ℃，Twall：27 ℃； (c) Tgas：80 ℃，Twall：27 ℃圖4 不同溫差下X70鋼的腐蝕速率Fig. 4 The corrosion rates of X70 steel under the condition of different temperature differences

2.2.2 X70鋼腐蝕產(chǎn)物膜的宏觀形貌

圖5為X70鋼在不同溫差條件下的CO2濕氣頂部腐蝕的宏觀形貌。溫差為25 ℃時(shí)，腐蝕產(chǎn)物膜表面有局部脫落，清洗后局部出現(xiàn)了較深的腐蝕坑；溫差為38 ℃時(shí)，腐蝕產(chǎn)物膜較薄且完整，去除膜后試樣表面有輕微的腐蝕，這可能由于管壁溫度較低，導(dǎo)致試樣表面冷凝液中的腐蝕介質(zhì)活性降低；溫差為53 ℃時(shí)腐蝕產(chǎn)物膜表面出現(xiàn)很多孔洞，并出現(xiàn)大面積脫落，去除腐蝕產(chǎn)物膜后發(fā)現(xiàn)X70鋼表面出現(xiàn)了嚴(yán)重的臺(tái)地腐蝕。而且，由圖5也可以看出，腐蝕產(chǎn)物膜局部脫落的位置，與發(fā)生局部腐蝕或臺(tái)地腐蝕位置一致。

(a) 清洗前 (b) 清洗后圖5 不同溫差下X70鋼腐蝕產(chǎn)物膜的宏觀形貌Fig. 5 The macro-morphology of corrosion scales on X70 steel under the condition of different temperature differences(a) before cleaning (b) after cleaning

2.2.3 X70鋼腐蝕產(chǎn)物膜的微觀形貌

圖6為X70鋼在不同溫差下的CO2濕氣頂部腐蝕的微觀形貌。腐蝕696 h后，不同溫差條件下的X70鋼表面腐蝕產(chǎn)物膜都出現(xiàn)了分層現(xiàn)象。在濕氣溫度相同的條件下，溫差為25 ℃的內(nèi)層腐蝕產(chǎn)物膜為疏松的、顆粒較大的FeCO3晶體，外層膜為較小的堆垛緊密的FeCO3晶體；溫差為38 ℃時(shí)，內(nèi)層腐蝕產(chǎn)物膜為堆垛規(guī)則的FeCO3晶體，外層腐蝕產(chǎn)物膜則為非晶態(tài)的FeCO3形貌；溫差為53 ℃時(shí)，X70鋼表面的腐蝕產(chǎn)物膜有大面積的脫落，內(nèi)層膜比較疏松，外層膜為較小的FeCO3晶體。

(a) 溫差為25 ℃ (b) 溫差為38 ℃ (c) 溫差為53 ℃圖6 不同溫差下X70鋼的腐蝕產(chǎn)物膜的微觀形貌Fig. 6 The micro-morphology of corrosion scales on X70 steel under the condition of different temperature differences(a) Td=25 ℃ (b) Td=38 ℃ (c) Td=53 ℃

2.2.4 X70鋼腐蝕產(chǎn)物膜的截面形貌

圖7分別為X70鋼在不同溫差條件下的CO2濕氣頂部腐蝕的截面形貌。溫差為25 ℃時(shí)，內(nèi)層腐蝕產(chǎn)物膜與基體結(jié)合緊密，外層腐蝕產(chǎn)物膜較疏松，甚至出現(xiàn)脫落，而且在膜破損的位置，明顯可以看出該處基體的腐蝕比較嚴(yán)重。溫差為38 ℃時(shí)，在內(nèi)層膜和外層膜之間局部位置出現(xiàn)明顯的分層，但其他位置的產(chǎn)物膜均比較平整、致密，能有效地阻礙腐蝕介質(zhì)到達(dá)基體表面。溫差為53 ℃，內(nèi)層腐蝕產(chǎn)物膜非常疏松，與基體結(jié)合差；而外層膜較厚(63 μm)且結(jié)合較緊密，但由于內(nèi)層膜與外層結(jié)合力差，導(dǎo)致腐蝕產(chǎn)物膜易脫落，造成嚴(yán)重的局部腐蝕。

在不同溫差條件下，濕氣與管壁之間的溫差越大，可能造成靠近基體一側(cè)的腐蝕產(chǎn)物膜特性與靠近溶液一側(cè)的有很大的差別。而濕氣與管壁之間存在著一定的溫度梯度，當(dāng)腐蝕產(chǎn)物膜達(dá)到一定厚度后，腐蝕產(chǎn)物膜上也可能存在溫度梯度[12]。在靠近基體部分和靠近溶液部分的腐蝕產(chǎn)物膜所處的溫度環(huán)境不同，造成FeCO3膜的晶態(tài)結(jié)構(gòu)和物理狀態(tài)也有所不同，最終使得腐蝕膜容易發(fā)生脫落，也可能是導(dǎo)致X70鋼發(fā)生局部腐蝕的原因之一。

3 結(jié)論

(1) 在CO2濕氣腐蝕條件下，X70鋼的局部腐蝕與腐蝕產(chǎn)物膜脫落位置呈對(duì)應(yīng)關(guān)系。

(a) 溫差為25 ℃ (b) 溫差為38 ℃

(c) 溫差為53 ℃圖7 不同溫差下X70鋼的截面形貌Fig. 7 Coross-sectional morphology of corrosion scales on X70 steel under the condition of different temperature differences(a) Td=25 ℃ (b) Td=38 ℃ (c) Td=53 ℃

(2) 隨著腐蝕時(shí)間的延長(zhǎng)，X70鋼的腐蝕產(chǎn)物膜逐漸增厚，并出現(xiàn)了分層現(xiàn)象。

(3) 在合適的溫差條件下，當(dāng)腐蝕產(chǎn)物膜達(dá)到一定厚度后，腐蝕產(chǎn)物膜容易發(fā)生脫落，并引發(fā)局部腐蝕。

[1] 蔣秀，屈定榮，劉小輝. 濕氣管線的頂部腐蝕研究概況[J]. 腐蝕與防護(hù)，2012,32(2)：86-90.

[2] SINGER M,HINKSON D,ZHANG Z,et al. CO2top of the line corrosion in presence of acetic acid:A parametric study[C]//NACE Conference,Houston:[s.l],2009:292.[3] HINKSON D,SINGER M,ZHANG Z,et al. A study of the chemical composition and corrosivity of the condensate for top of the line CO2corrosion[C]//NACE Conference,Houston:[s.l.],2008:466.

[4] NESIC S,POSTLETHWAITE J,OLSEN S. An electrochemical model for prediction of corrosion of mild steel in aqueous carbon dioxide solutions[J]. Corrosion,1996,52(4):280-294.

[5] IKEDA A,UEDA M,MUKAI S. CO2behavior of carbon and Cr steels. Advances in CO2corrosion[M]. Houston,TX:NACE,1984(1):39-51.

[6] SUN Y H,NESIC S. A parametric study and modeling on localized CO2corrosion in horizontal wet gas flow[C]//NACE Conference,Houston:[s.l.],2004:380.

[7] 張學(xué)元，邸超，雷良才,等. 二氧化碳腐蝕與控制[M]. 北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2001.

[8] DUGSTAD A. Fundamental aspects of CO2metal loss corrosion part I:Mechanism[C]//NACE Conference,Houston:[s.l.],2006:111.

[9] XIE Y,XU L N,GAO C L,et al. Corrosion behavior of novel 3% Cr pipeline steel in CO2Top-of-Line corrosion environment[J]. Corrosion,2012,36:54-57.

[10] NESIC S. Key issues related to modeling of internal corrosion of oil and gas pipelines-A review[J]. Corrosion Science,2007,49:4308-4338.

[11] CHEN T H,XU L N,LU M X,et al. Study on facrtors affecting low Cr alloy steels in a CO2corrosion[C]//NACE Conference,Houston:[s.l.],2011:74.

[12] ZHANG Z R. A study of top of line corrosion under dropwise condensation[D]. USA:Ohio University,2008.

Corrosion Behavior of X70 Steel in CO2Wet Gas Top-of-Line Corrosion Environment

ZHANG Yu-nan1, XU Li-ning1, YANG Yang1, XIE Yun2, LU Min-xu1

(1. Institute for Advanced Materials and Technology, University of Science and Technology Beijing, Beijing 100083, China; 2. Offshore Engineering Division, China First Heavy Industries, Dalian 116113, China)

The corrosion behavior of X70 steel in static wet gas environment was investigated using a high-pressure high-temperature condensation autoclave, in order to simulate the corrosion environment of top line corrosion (TLC). This experiment studied the influence of localized corrosion occurring on the surface of X70 steel in different test durations and different temperature differences. The composition and morphology of the corrosion scale were characterized by EDS and SEM. And the relationship between the formation of corrosion scale and localized corrosion in TLC was discussed. The results showed that the position of localized damage on corrosion scales corresponded with the position of localized corrosion after removal of corrosion scales. Under the condition of different temperature differences, when the corrosion scales reached a certain thickness, the temperature gradients maybe existed on the corrosion scales, which was more likely to cause corrosion scales to fall off.

CO2corrosion; wet gas top of the line corrosion; X70 steel; corrosion scale; localized corrosion

2014-09-18

國(guó)家自然科學(xué)基金(50971017)

許立寧(1976-)，副教授，博士，從事金屬腐蝕與防護(hù)研究，18910957210，xulining@ustb.edu.cn

TG174

A

1005-748X(2015)01-0001-05