戶外噪聲相干預(yù)測模型及其工程應(yīng)用

阮學(xué)云，魏浩征，李志遠（1.安徽理工大學(xué)機械學(xué)院，安徽 淮南 3001；.合肥工業(yè)大學(xué)噪聲與振動工程研究所，安徽 合肥 30009）

戶外噪聲相干預(yù)測模型及其工程應(yīng)用

阮學(xué)云1，2*，魏浩征2，李志遠2（1.安徽理工大學(xué)機械學(xué)院，安徽 淮南 232001；2.合肥工業(yè)大學(xué)噪聲與振動工程研究所，安徽 合肥 230009）

基于幾何衍射理論、相干虛源法等理論方法，提出一種適合于工程算法的戶外噪聲相干預(yù)測模型.該相干預(yù)測模型不僅能計算聲源在經(jīng)過有限長聲屏障或多重聲屏障時，由于多條路徑衍射聲形成的相干聲場，還可計算聲源在屏障等界面之間經(jīng)多次反射后，多個反射聲形成的相干聲場.應(yīng)用該相干預(yù)測模型對某變電站電力變壓器周圍的相干聲場進行預(yù)測，通過與ISO9613-2標(biāo)準(zhǔn)算法、邊界元法與實測值進行對比，結(jié)果表明，該戶外噪聲相干預(yù)測模型能反映出聲波在不同位置處的波動性，比原有的ISO9613模型更接近測試結(jié)果，證明了所提理論模型的有效性，可應(yīng)用于大范圍的戶外噪聲預(yù)測計算.

相干聲場；噪聲預(yù)測模型；衍射聲；反射聲；相干虛源法；工程算法

工業(yè)企業(yè)中如電廠、水泥廠等大型工程建設(shè)項目，在進行聲環(huán)境影響評價工作時需要進行大規(guī)模的輔助計算，目前國內(nèi)企業(yè)多進口國外的通用噪聲預(yù)測軟件，如SoundPlan、Cadna/A等.而這些通用的戶外噪聲預(yù)測軟件均基于ISO9613-2標(biāo)準(zhǔn)［1］，該標(biāo)準(zhǔn)前提條件就是基于互不相干聲源的能量疊加.然而在對某些工業(yè)企業(yè)如高壓直流換流站進行現(xiàn)場測試時發(fā)現(xiàn)，換流站內(nèi)各主要噪聲源相同設(shè)備（如電容器、換流變壓器等）數(shù)量眾多，且鄰近布置，工作時噪聲輻射特性相同，因此存在大量相干聲源.由于目前ISO9613-2標(biāo)準(zhǔn)不考慮激勵聲源的相位信息，不僅對于不同聲源之間可能存在的干涉影響無法計算，而且對于同一聲源在傳播過程中，由于有限長屏障作用引起的多路徑衍射聲或由各反射面組成半開空間內(nèi)的多次反射聲組成的相干聲場也不予考慮，因此針對聲源經(jīng)過多重反射和多個衍射路徑到達的聲場區(qū)域，其預(yù)測結(jié)果往往誤差較大.

點聲源的戶外輻射傳播特性研究是研究戶外聲傳播的核心基礎(chǔ)，依據(jù)其理論基礎(chǔ)可分為基于聲場波動性的預(yù)測方法、幾何聲學(xué)預(yù)測模型，以及試驗和半經(jīng)驗方法.戶外噪聲傳播中，由于聲線遇到障礙物和反射體會產(chǎn)生大量的衍射聲和反射聲，因此基于聲場波動性的預(yù)測主要是針對屏障的衍射和反射問題進行研究.波動理論作為經(jīng)典方法最早主要用于計算室內(nèi)聲場［2］.該理論是嚴(yán)格準(zhǔn)確的解析方法，目前僅在具有規(guī)則形狀的空間中才較容易實施.聲場波動方程包含兩個部分：一個對空間體積的積分，用于計入空間所有聲源的直達聲貢獻；和一個對空間所有邊界的面積分，用于計入邊界對聲場的散射貢獻.而對后者使用數(shù)值方法加以離散計算，即為邊界元法的基本原理［3-4］.基于幾何聲學(xué)的計算方法，是聲場預(yù)測模型中最為簡便的方法，最早用于計算室內(nèi)聲場，計算復(fù)雜度相對不高，且適用場合最為廣泛［5-6］.在研究衍射聲場時，最早由Keller提出了幾何衍射理論（簡稱GTD）來描述聲衍射［7］.在研究反射聲場時，1972年Gibbs和Jones首次提出使用虛聲源法模擬室內(nèi)聲場.之后，Kuttruff等在此基礎(chǔ)上研究類似空間聲能量分布，但這些模型都沒有考慮考慮閉空間中各面反射聲波間的干涉現(xiàn)象，適用于空間中寬頻帶的聲場能量估計［8-10］.但實際空間中，聲場的空間和頻率分布通常是起伏不定的，各面反射的聲波存在能察覺的干涉現(xiàn)象［11］.1979年，Gensane最早進行了嘗試，提出了一種能考慮不同反射波之間聲壓干涉疊加的虛源法［12］；Dance等［11］與Wang等［13］在1994年和2002年基于該理論分別研究了用于廠房空間和開放式辦公室內(nèi)聲壓場的相干虛源法預(yù)測模型.1989年，Lemire等［14］對點聲源在閉空間內(nèi)的聲傳播進行了研究，認(rèn)為點聲源的每次界面聲反射為球面波，在此基礎(chǔ)上，提出了一種目前廣泛使用的相干虛源模型.2010年，陳妍等［15］在相干虛源模型基礎(chǔ)上對不同聲學(xué)邊界長空間內(nèi)部聲場的相干模型進行了研究.對聲源經(jīng)有限長屏障多路衍射或半開空間內(nèi)多重反射組成的戶外相干聲場，至今還未見對其研究.目前用于實際計算戶外噪聲的主要是基于試驗和半經(jīng)驗方法的工程算法，這主要是考慮其他理論算法相對復(fù)雜和費時，對一些復(fù)雜的因素如地貌環(huán)境、氣象環(huán)境等理論計算繁瑣且一般受約束于具體條件，而工程算法基于統(tǒng)計學(xué)的一些經(jīng)驗公式，計算效率高，因此基于試驗和半經(jīng)驗方法的工程算法目前得到了廣泛應(yīng)用.其研究成果主要是給出了目前廣泛采用的ISO 9613-2標(biāo)準(zhǔn)算法，該算法對點聲源的戶外傳播給出了具體可操作的計算公式，因此較早就進行了軟件產(chǎn)業(yè)應(yīng)用.ISO9613-2標(biāo)準(zhǔn)中對預(yù)測點倍頻帶聲壓級計算如下［1，16］

式中：Loct（r）為預(yù)測點等效倍頻帶聲壓級；Loct（W）為聲源（包含虛聲源）產(chǎn)生的倍頻帶聲功率級；Doct為聲源在倍頻帶上的指向性校正；Aoct為包含幾何發(fā)散、屏障與大氣吸收等引起的衰減之和.在目前的工程預(yù)測算法中點聲源的相位信息沒有得到反映，因此只能對聲場的能量疊加，不能進行聲場的相干疊加.

針對以上情況，本文基于幾何衍射理論、相干虛源法等理論方法，結(jié)合工程算法的特點，建立一種考慮相位的戶外噪聲相干預(yù)測模型，該模型主要對衍射和反射兩個主要戶外聲傳播方式進行研究，要求在保證一定預(yù)測精度的情況下，能最大的提高計算速度，滿足工程計算效率高的需求.

1 戶外噪聲相干預(yù)測模型

針對目前戶外噪聲預(yù)測算法中無法進行相干聲源的輻射聲場計算，且戶外聲傳播中屏障和反射面又普遍存在的實際情形，本文從考慮工程算法特點角度出發(fā)，分別對戶外噪聲傳播中的衍射聲和反射聲進行研究，提出一種考慮相位的戶外噪聲相干預(yù)測模型.

1.1 考慮相干的屏障衍射聲工程算法研究

目前屏障的衍射聲場理論嚴(yán)格解中，Hadden與Pierce基于幾何衍射理論（GTD）得到的楔形屏障附近的嚴(yán)格解和試驗結(jié)果吻合度很高，理論上無誤差，而且可以解決聲源或受聲點距離屏障任何位置處的衍射計算，但因其理論公式復(fù)雜，一直未能用于工程噪聲預(yù)測中.考慮戶外噪聲預(yù)測中，聲屏障多按薄屏障進行處理，本節(jié)就其剛性楔形屏障中的薄屏障進行研究，基于Hadden-Pierce嚴(yán)格理論解推導(dǎo)出一種考慮相干的屏障衍射聲簡化算法，該方法可避免原始方法中復(fù)雜的數(shù)值計算和奇異積分的處理過程，能極大提高計算效率.

1.1.1 Hadden-Pierce嚴(yán)格理論解 圖1為本理論中所用的剛性楔形體的聲衍射傳播幾何圖，采用圓柱體坐標(biāo)體系（r，θ，z），其中剛性楔形邊沿著z方向，其中兩個楔形側(cè)邊所在的平面分別為θ=0 和θ=β，整個楔形變化角度為θ=0到θ=β（β＞π）.由圖1可看出，因本文討論的為薄屏障，對應(yīng)的β=2π.

根據(jù)點聲源經(jīng)過楔形體時不同衍射路徑，得到楔形體聲影區(qū)中受聲點的衍射聲場方程，見下式［17］：

其中：

式（2）中：V（ζi）為經(jīng)楔形體兩個邊界產(chǎn)生的衍射聲，每項可表達為具體表達式：

其中A（ζi）為角函數(shù)，U（ζ）為單位階躍函數(shù)，表示為

式中：α與ε為表達聲源和受聲點相對屏障位置的幾何參數(shù)；r與r0分別表示受聲點和聲源到達屏障的距離；z和z0分別表示受聲點和聲源在z方向的坐標(biāo)值；I（q）為積分函數(shù)；L定義為聲源S經(jīng)定邊E1的衍射然后到達接受點R的總傳播最短衍射距離；k為聲源的波數(shù)；且i=，參數(shù)?定義為邊E1上衍射角為ζi的兩點之間距離，如圖2，可表示為

式中：Y為積分中間過渡變量：

圖2 參數(shù)R與ζi的幾何描述Fig.2 Geometric description of parameters?iand ζi

1.1.2 衍射聲場通用工程簡化算法 上節(jié)中給出了點聲源在經(jīng)剛性楔形體衍射后，屏障附近任意受聲點的聲場表達式，尤其是給出了衍射項V（ζ）理論解，但由于理論解中含有積分項，不適合工程計算用.本文針對聲源和受聲點最常見的幾何位置，對位置幾何參數(shù)α進行假設(shè)，最后通過積分變量的轉(zhuǎn)化與分部積分對Hadden-Pierce嚴(yán)格理論解進行適合工程算法的簡化，并根據(jù)有限差分法給出了涉及的Fresnel函數(shù)近似統(tǒng)一表達式，從而給出了本文計算薄屏障衍射聲場的通用工程簡化算法.

式（5c）中積分上下限為有限值，q值變化范圍在0和1之間，但在求解時僅在kL≥1時為有限值，因此積分時存在數(shù)值波動大的情況，給計算帶來困難.為改變積分上下限，使其不受限制，將式（5c）積分變量簡單化，有利于數(shù)值求解.這里引入?yún)?shù)y代入變量?，具體表達式為：

根據(jù)式（7）和式（8），可得：

這里X為：

將式（10）中?代入式（6），可以很容易實現(xiàn)變量從q轉(zhuǎn)化為y，因此可轉(zhuǎn)化成一個簡便的表達式Fv，

式（12）中由于幾何參數(shù)都得以體現(xiàn)，積分變量明確，無需過多中間環(huán)節(jié)，易于數(shù)值求解.

式（5d）中參數(shù)α因包含了聲源頻率，聲源和受聲點與屏障之間距離，可作為重要幾何位置參數(shù)變量.為得到通用的簡化公式，這里假設(shè)α較大，即聲源和受聲點離屏障不是足夠近時；而角函數(shù)|A|可取任意值，即受聲點可取聲影區(qū)邊界附近或其他位置，事實上這種情況也為較為普遍.基于以上假設(shè)，很容易對式（12）進行簡化，根據(jù)kL=α/ε，進行分部積分，從而消除積分項，其中因子dq/dy可由式（11）得到.為避免|A|=π/2時存在求值困難，假設(shè)y=u2，可得到積分值為某個固定倍數(shù)關(guān)系的表達項為：

其中

這里f（ P）與g（ P）為輔助Fresnel函數(shù)，本文根據(jù)有限差分法給出了Fresnel函數(shù)近似的統(tǒng)一表達式為：

經(jīng)以上計算，可得到Fv表達式為

考慮相位的屏障衍射工程算法經(jīng)整理如下：

1.2 多重反射聲相干虛源法研究

除了屏障衍射聲外，在工業(yè)企業(yè)中多重反射主要主要發(fā)生在由地面、兩個有限長垂直屏障組成的半開空間內(nèi)，其中各邊界為聲反射面或聲吸聲面.在前述研究反射聲場的方法中，由于Lemire提出的相干虛源模型的適應(yīng)性廣，對研究聲場的封閉并無嚴(yán)格要求，本文在其研究基礎(chǔ)上，結(jié)合前節(jié)給出的衍射工程算法，提出一種半開空間聲場相干虛源預(yù)測模型.該模型能考慮每次反射時界面阻抗對反射波相位的影響和總場中不同聲波間的干涉影響，且通過得到反射面的每次實際正入射角而計算出來的反射系數(shù)更符合實際聲傳播，特別適合預(yù)測半開空間外較遠距離的聲傳播.

如圖3所示，側(cè)面1和側(cè)面2代表兩側(cè)屏障.W為兩個側(cè)面之間距離，H為側(cè)面1和側(cè)面2的高度.R和E1R、E2R分別表示受聲點和左右兩個側(cè)面上方繞射點.側(cè)面1、側(cè)面2、地面的歸一化導(dǎo)納為βi（i=1，2，3）.

圖3 虛源構(gòu)造示意Fig.3 Schematic of image source construction

根據(jù)虛聲源產(chǎn)生原理，當(dāng)受聲點在半開空間外部右側(cè)時，左側(cè)虛聲源（m≤0）起作用，此時聲線在兩個屏障之間多次反射后，經(jīng)過E2R衍射到達受聲點R.反之，當(dāng)受聲點在半開空間外部左側(cè)時，聲線最后經(jīng)過E1R衍射到達受聲點R.另外，本文半開空間地面為具有一定反射系數(shù)的平面，因此在EiR（i=1，2）點的繞射聲經(jīng)地面反射后到達受聲點R，這里給出了虛受聲點R′.

半開空間的整個聲場是由聲源和所有虛源共同決定的，虛源是由聲源在各反射面的不停反射生成的，無窮多次的反射產(chǎn)生了無窮多個虛源，于是，總聲場可看成是由所有虛源的影響綜合決定的，可得受聲點的總聲壓為：

式中：A為點聲源的源強系數(shù)；k為聲源的波數(shù)；m、n（ m∈（-∞，∞），n ∈［-1，0］分別為x、z方向虛聲源的位置參數(shù)；ISmn表示激勵聲源或虛源（后面統(tǒng)一簡稱虛源）；IS00特指聲源本身；i（ i∈［1，2］）表示側(cè)面1或側(cè)面2；j（ j∈［1，3］）表示各側(cè)面（有限長屏障）3條衍射邊；dEij IS mn是虛聲源ISmn到衍射邊Eij的距離；QISmn為復(fù)數(shù)形式；是用于計算聲波從ISmn到達受聲點之間經(jīng)過的所有反射界面的總聲反射系數(shù)；QEij為聲線經(jīng)Eij邊繞射后到達地面的反射系數(shù)；dEij IS mn為虛源ISmn到側(cè)面衍射邊上EijR點的距離；D（ ISmn）為虛聲源經(jīng)衍射邊Eij到受聲點R的單衍射系數(shù)；D（ ISmn，R）為虛聲源經(jīng)衍射邊Ei到虛受聲點R'的單衍射系數(shù)，單衍射系數(shù)計算公式為［18］：

式中：E1表示衍射邊；φini與φd表示傳輸?shù)皆撨呂恢玫某跏悸晥龊徒邮茳c處的衍射聲場；Gf（S E1）表示三維空間中兩位置S和E1的間的自由場格林函數(shù)，即為E1處的直達聲；V（ζ）可采用前節(jié)計算屏障衍射聲場計算公式，見式（16）.

Q1（ m）表示所經(jīng)過的側(cè)面的復(fù)數(shù)聲波系數(shù)，Q2（ n）表示所經(jīng)過的地面的復(fù)數(shù)聲波反射系數(shù).對于反射面的單次反射系數(shù)Qi，Lemire認(rèn)為可以使用一個無限大界面上球面波反射場的近似解來求取，即［19］：

式中：Rpi為第i個反射面上的平面波反射系數(shù).

式中：θmn表示從虛源ISmn到受聲點的聲波傳輸路徑在該反射面上的正入射角；iβ表示第i個界面的法向比聲納.式（19）中F（ w）為界面損耗系數(shù)，可表示為［20-21］：

式中：erfc為余補誤差函數(shù)；w是數(shù)值距離參數(shù)，與虛源的階數(shù)m、n，入射角θmn以及相應(yīng)的邊界有關(guān)，定義為：

2 應(yīng)用實例與分析

為驗證本文提出的戶外噪聲相干預(yù)測模型的計算效率和準(zhǔn)確性，以處于半開空間內(nèi)某一電力變壓器組為例，計算其周圍的相干聲場.

前文給出了點聲源在半開空間內(nèi)激發(fā)的聲場預(yù)測公式，實際計算電力變壓器組戶外輻射噪聲前，須將單個變壓器表面劃分成若干個單元，每個單元相當(dāng)于一個點聲源.電力變壓器組布局圖見圖4.

圖4 電力變壓器組布局Fig.4 Layout of power transformer group

對于如圖4所示的電力變壓器組，現(xiàn)場多為不同相的變壓器集中布置，一般為A相、B相、C相間隔分布，對于其中的單個變壓器，根據(jù)現(xiàn)場測試和縮尺比例模型試驗得到其表面單元點聲源相位隨機分布的特點，各劃分點聲源按不相干聲源進行計算；而對于不同相的變壓器，各相鄰變壓器之間電壓由于存在一定的相位差120°，噪聲又由于電壓信號（激勵信號）經(jīng)過該線性系統(tǒng)的固定傳遞函數(shù)產(chǎn)生，因此對于某個確定的分析頻率，則可認(rèn)為在各個相鄰變壓器相同位置處的噪聲（響應(yīng)信號）相位差亦為120°，即等效點聲源相位相差120°，需按相干聲源進行計算.

2.1 變壓器組戶外噪聲計算模型

根據(jù)本文提出的相干虛源模型建立變壓器組戶外噪聲計算模型.該模型由3個變壓器組成，按照A相、B相、C相間隔分布，反射面由4個平行的防火墻與剛性地面組成.各個變壓器尺寸相同，其本體高度為4.6m，寬為4.0m，長為8.9m，防火墻高度為6.8m，長為15m，防火墻之間距離為7.5m.電力變壓器中的防火墻與地面均為剛性反射面.考慮變壓器模型區(qū)域?qū)ΨQ性，計算場點網(wǎng)格區(qū)域大小設(shè)置為100m×100m，網(wǎng)格間距為2m×2m，高度設(shè)為1.5m，覆蓋模型區(qū)域的1/4.為與各方法的模型計算結(jié)果對比，在計算場點網(wǎng)格的45°對角方向距電力變壓器組中心由近至遠設(shè)置了25個測點，每個測點高度為1.5m，各測點橫坐標(biāo)間距為2m.電力變壓器組尺寸與現(xiàn)場測點分布圖如圖5所示.

圖5 電力變壓器組尺寸與測點分布Fig.5 The size of power transformer group and distribution of measurment points

圖6 電力變壓器組點聲源分布Fig.6 Point source distribution around power transformer group

根據(jù)聲源的相位分布特點，將各個變壓器分別離散成35個均勻分布的點聲源，各個變壓器聲源的總聲功率設(shè)為95dBA，根據(jù)電力變壓器現(xiàn)場噪聲頻譜中優(yōu)勢頻率為100Hz，選擇點聲源的計算頻率亦為100Hz，實際上，本文的聲學(xué)模型同樣適用于類似變壓器組中存在其他不同優(yōu)勢頻率時的噪聲計算.電力變壓器各表面單元劃分的點聲源分布與幾何尺寸見圖6.現(xiàn)場噪聲測試圖片如圖7所示，測試區(qū)域選擇為電力變壓器組相對集中的區(qū)域，附近無其他明顯噪聲源影響.

圖7 電力變壓器組組區(qū)域現(xiàn)場噪聲測試圖片F(xiàn)ig.7 The scene when measuring noise in the area of power transformer group

2.2 結(jié)果與討論

分別利用邊界元算法、基于ISO9613的Cadna/A預(yù)測軟件和本文提出的戶外噪聲相干預(yù)測模型進行噪聲網(wǎng)格地圖的繪制，結(jié)果如圖8～圖10所示.

圖8 基于邊界元計算的噪聲網(wǎng)格分布Fig.8 Noise distribution grid based on the boundary element method

由圖8～圖10可知，邊界元法與本算法因為考慮了相位，反應(yīng)了相干聲場的波動性，可以看出有明顯的干涉條紋，而利用ISO9613標(biāo)準(zhǔn)的Cadna/A預(yù)測軟件則無明顯的干涉條紋，是因為其算法中沒有考慮相干影響，只是能量的疊加.同時對比邊界元法和本算法繪制的噪聲地圖，聲壓級對應(yīng)的顏色分布趨勢相同，吻合度較高.而在計算時間上，應(yīng)用本文提出的戶外噪聲相干預(yù)測模型耗時36.8min，而邊界元法耗時160h，可見本算法的計算時間大大縮短.

利用本文噪聲相干預(yù)測模型、邊界元法、基于ISO9613標(biāo)準(zhǔn)的Cadna/A預(yù)測軟件對場點網(wǎng)格的對角方向的25個測點進行計算，并將其計算結(jié)果與實測值進行對比，結(jié)果如圖11所示.這里值得注意的是實測的聲壓級為所有頻率段的噪聲值累加，因本文考察的是100Hz，因此要根據(jù)其1/3倍頻程頻譜提取出100Hz對應(yīng)的聲壓級.

圖9 基于ISO9613的噪聲網(wǎng)格分布（Cadna/A）Fig.9 Noise distribution grid based on the ISO9613（Cadna/A）

圖10 本計算模型的噪聲網(wǎng)格分布Fig.10 Noise distribution grid based on the proposed model

由圖11可知，相比邊界元法及實測的噪聲值，本相干預(yù)測模型計算測點的噪聲值誤差均較小，除了個別點達到3dB，其他各點誤差均在2dB以內(nèi)，尤其當(dāng)測點處于遠場時，其聲壓級誤差更小.ISO9613標(biāo)準(zhǔn)計算的聲壓級值能反映隨著測點不斷遠離聲源，其聲壓級不斷降低的趨勢.當(dāng)測點距離聲源較近時，ISO9613標(biāo)準(zhǔn)計算結(jié)果平均值要低于其他方法計算的聲壓值，考慮為相干虛源的疊加效果明顯所致；而當(dāng)測點距離聲源較遠時，ISO9613標(biāo)準(zhǔn)計算相比其它兩種計算方法結(jié)果又偏大，造成這種原因是該算法中的鏡像虛源法未考慮多次反射時，聲線與邊界面入射角度的變化引起反射損失逐漸增大的實際情形，造成ISO9613計算值偏高，而本文提出的計算模型誤差較小，更適合較遠距離戶外聲場的計算.

圖11 三種方法計算測點的聲壓值與實測值的對比Fig.11 Comparisons between the directly measured sound pressure values and that calculated by the proposed model，by the boundary element method，and by the ISO 9613.

4 結(jié)語

基于幾何衍射理論、相干虛源法等理論方法，提出一種適合于工程算法的戶外噪聲相干預(yù)測模型.該相干預(yù)測模型中提出的薄屏障衍射簡化工程算法基于Hadden-Pierce嚴(yán)格理論解，為聲場波動理論下的解析解，具有較高的計算精度；而提出的多重反射下的戶外相干虛源模型不僅能考慮到剛性或吸聲反射邊界，而且能考慮多次反射后由于入射角的改變導(dǎo)致平面波反射系數(shù)的變化影響，更符合實際聲傳播.因此該相干預(yù)測模型不僅理論上能準(zhǔn)確計算聲源在經(jīng)過有限長聲屏障或多重聲屏障時，由于多條路徑衍射聲形成的相干聲場，還可理論計算聲源在屏障等界面之間經(jīng)多次反射后再衍射，或多個反射聲形成的相干聲場.

應(yīng)用本文提出的戶外噪聲相干預(yù)測模型對某變電站電力變壓器周圍的相干聲場進行預(yù)測，結(jié)果表明，該戶外噪聲相干預(yù)測模型能反映出聲波在不同位置處的波動性，比原有的ISO9613模型更接近測試結(jié)果，證明了所提理論模型的有效性，可應(yīng)用于大范圍的戶外相干噪聲預(yù)測計算.

［1］ISO 9613-2： 1996，Acoustics- Attenuation of sound during propagation outdoors- Part 2： General method of calculation［S］.International Standards Organization，Genève，Switzerland，1996.

［2］Kuttruff H.Room acoustics［M］.Applied Science Publishers Limited，London，3rd edn，1991.

［3］Lacerda D L A，Wrobel L C，Mansur W J.A dual boundary element formulation for sound propagation around barriers over an impedance plane［J］.Journal of Sound and Vibration，1997，202（4）：235-247.

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Model for predicting outdoor coherent noise and its engineering application.

RUAN Xue-yun1，2*，WEI Hao-zheng2，LI Zhi-yuan2（1.School of Mechanical Engineering，Anhui University of Science and Technology，Huainan 232001，China；2.Institute of Sound and Vibration Research，HeFei University of Technology，Hefei 230009，China）.China Environmental Science，2015，35（6）：1877～1884

A model for predicting outdoor coherent noise based on the geometric diffraction theory and coherent image source method was presented.The proposed model was suitable to be used in the engineering algorithm.By using the proposed model，not only the coherent sound field formed by multiple paths diffraction when sound waves gone through a finite length barrier or multiple barrier，but also that formed by multiple reflections between interfaces of barriers，could be calculated.The proposed model was experimentally used to predict the coherent sound field around a power transformer in a substation，and the results of the proposed model were respectively compared with that predicted by using the ISO9613-2，that calculated by using the boundary element method，and the directly measured values.The comparisons showed that the proposed model was valid and could be used for predicting outdoor noise in a wide range.Furthermore，the comparisons showed that the proposed model could reflect the fluctuations of sound waves at different locations，and could give predictions closer to the measured values than the ISO9613-2model.

coherent sound field；noise prediction model；acoustic diffraction；reflected sound；coherent image source method；engineering algorithm

X827

A

1000-6923（2015）06-1877-08

阮學(xué)云（1978-），男，安徽樅陽人，副教授，博士，主要從事機械系統(tǒng)動力學(xué)及低噪聲設(shè)計研究.發(fā)表論文20余篇.

2014-11-20

國家“十一五”科技支撐計劃（2006BAA02A21）

* 責(zé)任作者，副教授，ruanxueyun@163.com