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    運用同步頂升系統(tǒng)更換支座和調(diào)整彎橋方位

    2015-11-07 07:30:12尼宏杰
    城市道橋與防洪 2015年5期
    關(guān)鍵詞:梁體支座箱梁

    尼宏杰

    (漯河市市政管理處,河南漯河462000)

    運用同步頂升系統(tǒng)更換支座和調(diào)整彎橋方位

    尼宏杰

    (漯河市市政管理處,河南漯河462000)

    彎梁橋在城市高架建設(shè)中被廣泛應(yīng)用,但由于設(shè)計及施工中對彎梁受力機理的獨特性考慮不周,導(dǎo)致橋梁出現(xiàn)病害,影響其使用的安全性與舒適性,因而需對既有病害進行修復(fù)。由此,選定某一工程實例,通過有限元分析對彎梁的維修方案進行比選,明確采用PLC同步頂升系統(tǒng)進行維修施工,并進一步歸納該系統(tǒng)的優(yōu)勢。在詳細分析PLC同步頂升系統(tǒng)的施工流程、施工系統(tǒng)、糾偏與支座更換操作流程的基礎(chǔ)上,通過分析監(jiān)控數(shù)據(jù),論證此系統(tǒng)應(yīng)用于彎梁糾偏及支座更換的可行性,對其推廣給出建議。

    PLC同步頂升;彎梁;彎梁糾偏;支座更換

    0 引言

    近年來,彎梁橋在公路及城市道路橋梁中所占比例逐年增大,其在城市高架和互通式立交的匝道橋中應(yīng)用更為廣泛。彎梁橋在承受豎向彎曲的同時,由于自身曲率的影響,必然產(chǎn)生扭轉(zhuǎn),扭轉(zhuǎn)作用又將導(dǎo)致彎梁撓曲變形[1]。設(shè)計與施工中對彎梁這種獨特的受力體系認識不足,導(dǎo)致彎梁的偏移與扭轉(zhuǎn)病害。

    PLC同步頂升的頂升支點多,經(jīng)過計算機控制后,相鄰頂升點間的位移差精確控制在結(jié)構(gòu)允許的變形值之內(nèi)。頂升測點位移與應(yīng)力經(jīng)監(jiān)測系統(tǒng)反饋回計算機,分析處理后可以對橋梁整體姿態(tài)進行調(diào)整,使糾偏工作按照預(yù)定要求完成。PLC同步頂升系統(tǒng)在國外預(yù)制梁的架設(shè)與移位中應(yīng)用較多,在彎梁頂升糾扭與支座更換中應(yīng)用尚不常見[2]。

    本文以工程實例為基礎(chǔ),在定性分析橋梁病害的基礎(chǔ)上,對PLC同步頂升的頂升系統(tǒng)、頂升方案、施工監(jiān)控以及糾偏效果進行了詳細介紹與分析。

    1 事故彎橋工程概況

    此次實施修復(fù)作業(yè)的橋梁為(3×25)m的混凝土彎箱梁橋。單箱三室,橋?qū)捄土焊叻謩e為19 m和1.5 m,橋面橫坡3.75%。橋墩自北向南依次編號為1、2、3、4號,固定支座設(shè)置在3號墩下,1、2號墩僅約束橫橋向位移,4號墩設(shè)置兩個雙向支座,具體布置見圖1。

    圖1 彎梁支座布置圖

    此橋梁經(jīng)過一段時間的使用后,在檢查中發(fā)現(xiàn)橋梁出現(xiàn)了一系列問題,具體的病害包含以下3個方面:

    (1)梁體偏移(見圖2)。箱梁以1號墩下支座為基點向內(nèi)側(cè)偏移旋轉(zhuǎn),在2號墩處位移2.6 cm,在3號墩處位移6.9 cm,在4號墩處位移10.8 cm。

    圖2 梁體偏移病害

    (2)橋梁支座破壞(見圖3)。由于上部結(jié)構(gòu)位移較大,箱梁扭轉(zhuǎn),內(nèi)側(cè)單向限位支座被拉裂,滑動支座位移過大(四氟板滑出),外側(cè)支座在梁發(fā)生位移以后被不平衡的偏心壓力壓壞。

    圖3 支座病害

    (3)橋梁附屬設(shè)施破壞。附屬設(shè)施的破壞主要是由于梁體結(jié)構(gòu)錯位,導(dǎo)致此三跨橋與其它聯(lián)橋梁交界處的護欄與伸縮縫變形不一致從而產(chǎn)生破壞。

    2 修復(fù)方案確定及PLC頂升糾偏系統(tǒng)組成

    2.1修復(fù)方案比選與確定

    根據(jù)頂升施工時采用的千斤頂?shù)臄?shù)目可以將頂升分為單點頂升和多點頂升。單點頂升易于控制,頂升量小,頂升控制風(fēng)險小,同時造價低廉,但單點頂升頂升力集中,對梁體傷害大,頂升線型不易控制,實際采用效果一般,僅適用于小跨徑梁體。一般針對橋梁梁體偏位的糾偏以及橋梁支座更換時都采用多點頂升,整聯(lián)梁體同步頂升,可以徹底解決所有病害,但施工時應(yīng)采用較多的保證措施,保證梁體在自由狀態(tài)時的穩(wěn)定與安全,造價較高。

    對該工程采用平面桿系建模分析縱向頂升受力,采用空間建模分析橫向受力,具體方法為在支座處施加一個強迫位移(+5 mm)。計算模型及結(jié)果見圖4。

    圖4 平面桿系模型

    (1)當分別給予1、3號墩一個不平衡的5 mm的強迫位移時,后者造成的單元應(yīng)力較大,其應(yīng)力如圖5所示。

    圖5 3號墩不平衡位移作用下應(yīng)力圖

    (2)由于橋梁支座位置有橫隔板,橫向整體性較好,對不平衡位移響應(yīng)不大,但當給予中間支座以5 mm強制位移時,橋梁所受拉應(yīng)力最大,如圖6所示。

    圖6 中支座不平衡位移作用下應(yīng)力圖

    由以上分析結(jié)果可知,當縱向不平衡位移為5 mm時,橋梁最大拉應(yīng)力為0.82 MPa;當橫向不平衡位移為5mm時,橋梁最大拉應(yīng)力為1.2 MPa。由計算結(jié)果可知,頂升點過少,不同頂升點之間位移偏差過大,都會使橋梁結(jié)構(gòu)產(chǎn)生拉應(yīng)力,造成橋梁二次損壞。

    彎梁橋由于其曲線外側(cè)長,內(nèi)側(cè)短,質(zhì)量分布不均,若頂升點選取過少,頂升點位置布置不合理,在彎梁頂升過程中可能造成梁體扭轉(zhuǎn)與滑移,產(chǎn)生安全隱患。因此,若有條件,在頂升方案選擇時,應(yīng)選擇頂升支點間距小,頂升同步性好的頂升方案[3]。

    PLC同步頂升系統(tǒng)選用多個小型千斤頂頂升作業(yè),通過布設(shè)的監(jiān)測系統(tǒng)對頂升效果進行實時監(jiān)測,在軟件分析頂升姿態(tài)的基礎(chǔ)上,對參與整個頂升過程的各個千斤頂進行優(yōu)化修正,完成頂升作業(yè)。同時,應(yīng)用PLC同步頂升系統(tǒng)可以適應(yīng)彎梁梁體受力復(fù)雜的特性以及適應(yīng)梁底面高程差異,能夠達到結(jié)構(gòu)物重心平衡與同步頂升的要求,在彎梁頂升作業(yè)應(yīng)用中更有優(yōu)勢。

    綜合以上因素,由于PLC同步頂升系統(tǒng)控制界面直觀,易于操作,可以實時控制頂升進度,頂升精度高,頂升點布設(shè)方便多樣等優(yōu)點,該工程選用PLC同步頂升進行梁體復(fù)位與支座更換。

    2.2PLC頂升糾偏系統(tǒng)組成

    PLC同步頂升系統(tǒng)主要由監(jiān)控、液壓、橫向限位三個主要系統(tǒng)組成[4]。

    監(jiān)控系統(tǒng):PLC控制液壓同步頂升是一種壓力與位移綜合控制的頂升方法。由液壓千斤頂精確地按照橋梁上部結(jié)構(gòu)的實際荷載進行頂升作業(yè),同時千斤頂與相應(yīng)的壓力、位移傳感器組成閉環(huán),控制頂升位移與姿態(tài)。監(jiān)控系統(tǒng)主要包含信號采集、處理、分析三個分系統(tǒng)(見圖7)。

    圖7 監(jiān)控系統(tǒng)示意圖

    液壓系統(tǒng):液壓系統(tǒng)主要由布設(shè)在4個墩柱上的4組100 t豎向薄壁千斤頂及限位塊上的8臺100 t橫向千斤頂組成。千斤頂高度150 mm,行程80 mm。

    橫向限位系統(tǒng):在頂升過程中,為避免箱梁向內(nèi)側(cè)坡的滑移,在4個墩頂外側(cè)(內(nèi)側(cè)坡方向)設(shè)置橫向鋼結(jié)構(gòu)擋塊。在擋塊和箱梁之間采用潤滑的鋼板組合體系,確保不影響豎向頂升施工,并且在偏移較為嚴重的4號墩設(shè)置雙側(cè)橫向擋塊。

    3 頂升糾偏方案實施

    3.1施工流程

    針對橋梁的病害類型確定消除橫向偏移、更換支座為此次橋梁維修的主要目的。根據(jù)工程實際,本次維修的施工流程見圖8。

    圖8 維修施工流程

    3.2施工方案

    根據(jù)橋梁修復(fù)的目標以及施工流程,本次施工主要由頂升方案、橫向糾偏方案與支座更換方案3個主要部分組成。

    (1)頂升方案

    本次施工采用同步頂升的方式選取頂升設(shè)備,安全系數(shù)取為1.6。根據(jù)支座的形狀系數(shù)計算出支座抗壓彈性模量允許值,得出支座處的受力狀態(tài),以此來作為橋梁頂升的控制參數(shù)。共設(shè)置48個千斤頂,千斤頂在一個橋墩上的布置如圖9所示。

    圖9 千斤頂橫向布置圖

    頂升主要分為預(yù)頂升、正式頂升以及落梁3個階段。其中預(yù)頂升主要對整個系統(tǒng)的工作性能進行測試,消除系統(tǒng)頂升過程中可能出現(xiàn)的問題;正式頂升階段同時進行橫向糾偏,頂升以10 mm為一個行程,每個行程結(jié)束后都應(yīng)對橋梁位移均勻性進行分析調(diào)整,然后繼續(xù)頂升,直至頂升到支座可以完全取出為止。

    (2)橫向糾偏方案

    當梁體頂起到預(yù)定高度后,解除支座約束,使用水平千斤頂推進梁體,利用預(yù)先在千斤頂下鋪設(shè)的四氟板-不銹鋼板作為滑道,將梁體偏位修復(fù)[5]。

    實際操作中以0.1為摩擦系數(shù)計算得出需要的水平推力為300 t,為保證一定的安全系數(shù),選用4臺100 t糾偏千斤頂,布設(shè)在結(jié)構(gòu)擋塊上,進行箱梁復(fù)位操作。同時在豎向100 t千斤頂下鋪一定厚度和面積的四氟板-不銹鋼板形成滑移平面(見圖10)。

    圖10 頂推滑道布置

    (3)支座更換方案

    當梁體頂升到位以后實施支座更換方案。支座取出前應(yīng)統(tǒng)一安放臨時支撐,且在此過程中不可放松千斤頂。取出支座后,統(tǒng)一檢查原墊石平整度,并對其表面進行處理,在重新定位以后安放新支座。支座更換完畢后分步釋放千斤頂來進行梁體復(fù)位,恢復(fù)橋梁運營。

    3.3監(jiān)控方案與數(shù)據(jù)分析

    本次監(jiān)控主要分為應(yīng)力監(jiān)控、撓度監(jiān)控以及附屬設(shè)施監(jiān)控,共設(shè)置12個置于墩頂處的位移傳感器。以千斤頂一個行程10 mm為監(jiān)控組,以千斤頂最小行程2 mm為步長,設(shè)置0 mm、1 mm、3 mm、5 mm、7 mm、10 mm六個監(jiān)控工況,具體監(jiān)控數(shù)據(jù)見圖11與表1。

    圖11 主梁上升高度監(jiān)控

    表1 6個監(jiān)測點不同位移下應(yīng)力(單位:MPa)

    3.4方案評價

    根據(jù)現(xiàn)場監(jiān)控結(jié)果,整個頂升過程基本實現(xiàn)了同步頂升(順橋向最終高差控制在3 mm以內(nèi))。各項應(yīng)力值未達到極限應(yīng)力,即:Δmax=1.785 MPa<3.51 MPa,其控制應(yīng)力為+0.045 MPa,遠小于規(guī)范允許混凝土設(shè)計值[σ]l=0.8 Rlb=2.4 MPa滿足設(shè)計、使用要求。

    4 結(jié)語

    針對既有曲線梁橋出現(xiàn)的扭轉(zhuǎn)、偏移、支座破壞等病害,應(yīng)用PLC同步頂升系統(tǒng)頂升糾偏復(fù)位以及更換支座,可以有效消除病害,使橋梁達到原設(shè)計使用狀態(tài)。應(yīng)用PLC同步頂升系統(tǒng)的施工方案,使用效果好,可以達到預(yù)期目的。

    PLC同步頂升系統(tǒng)由控制、液壓和橫向限位系統(tǒng)組成,在彎梁頂升糾偏及支座更換時采用此系統(tǒng)可以保證頂升精度與橋梁線形姿態(tài)。使用該系統(tǒng)后,通過分析布設(shè)的監(jiān)控系統(tǒng)反饋的數(shù)據(jù)表明,PLC同步頂升系統(tǒng)可以在以后的彎梁橋糾偏與支座更換中進行推廣。

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    U445.7

    B

    1009-7716(2015)05-0164-04

    2014-11-28

    尼宏杰(1964-),男,河南漯河人,高級工程師,從事市政工程設(shè)計工作。

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