基于能力譜法導(dǎo)管架平臺(tái)抗震性能評(píng)估

劉紅兵，陳國明，朱本瑞，楊東平，趙 康，呂 濤

（1.中國石油大學(xué)海洋油氣裝備與安全技術(shù)研究中心，山東青島266580；2.勝利檢測評(píng)價(jià)研究有限公司，山東東營257062）

基于能力譜法導(dǎo)管架平臺(tái)抗震性能評(píng)估

劉紅兵1，陳國明1，朱本瑞1，楊東平2，趙 康1，呂 濤1

（1.中國石油大學(xué)海洋油氣裝備與安全技術(shù)研究中心，山東青島266580；2.勝利檢測評(píng)價(jià)研究有限公司，山東東營257062）

針對(duì)現(xiàn)行海洋平臺(tái)抗震規(guī)范無法考慮平臺(tái)結(jié)構(gòu)彈塑性抗震性能及地震失效機(jī)制問題，提出基于能力譜法海洋平臺(tái)抗震性能評(píng)估方法，獲得平臺(tái)結(jié)構(gòu)抗震性能及失效模式，解決強(qiáng)震作用下海洋平臺(tái)結(jié)構(gòu)彈/塑性抗震評(píng)估技術(shù)難題?；谝?guī)范推薦地震彈性設(shè)計(jì)譜，采用折減系數(shù)建立彈/塑性反應(yīng)譜，結(jié)合渤海某導(dǎo)管架平臺(tái)，采用能力譜法進(jìn)行彈/塑性抗震性能評(píng)估。結(jié)果表明：能力譜法計(jì)算簡便，對(duì)于以第1階振型為主導(dǎo)地震響應(yīng)的平臺(tái)結(jié)構(gòu)具有較好的精度；采用能力譜法評(píng)估地震慣性載荷時(shí)須考慮其高度效應(yīng)，可采用倒三角或高度等效加載方式；樁基失效是平臺(tái)結(jié)構(gòu)地震作用下主要失效模式，平臺(tái)抗震設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)保證樁腿具有足夠強(qiáng)度和入泥深度，避免強(qiáng)震作用下樁基失效而導(dǎo)致平臺(tái)結(jié)構(gòu)整體傾覆。

能力譜法；導(dǎo)管架平臺(tái)；抗震評(píng)估；性能點(diǎn)；失效模式

渤海海域是中國強(qiáng)震頻發(fā)區(qū)之一，具有地震活動(dòng)強(qiáng)度大，頻度高等特點(diǎn)［1］。海洋石油平臺(tái)作為一種輕質(zhì)海洋結(jié)構(gòu)物，抗側(cè)移剛度較小，在強(qiáng)震作用下一旦發(fā)生倒塌破壞，將造成巨大的經(jīng)濟(jì)損失和嚴(yán)重的次生災(zāi)害［2］，因而十分有必要對(duì)其進(jìn)行強(qiáng)震作用下抗震性能評(píng)估。目前，中國導(dǎo)管架海洋平臺(tái)抗震設(shè)防還沒有制定專業(yè)的規(guī)范，而是參考陸地上的建筑結(jié)構(gòu)抗震規(guī)范，即要求結(jié)構(gòu)滿足“小震不壞，中震可修，大震不倒”準(zhǔn)則［3］；美國石油學(xué)會(huì)（API）對(duì)海洋平臺(tái)抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)及相應(yīng)概率水準(zhǔn)進(jìn)行了相應(yīng)規(guī)定，即設(shè)計(jì)地震下滿足強(qiáng)度要求，結(jié)構(gòu)與基礎(chǔ)無破壞，罕遇地震下滿足韌性要求，允許結(jié)構(gòu)與基礎(chǔ)有一些損壞，但不能倒塌［4］。施煒等［5］指出現(xiàn)行抗震規(guī)范設(shè)計(jì)對(duì)結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)具有較好的指導(dǎo)作用，但難以有效控制結(jié)構(gòu)在地震作用下塑性破壞程度以及失效傳遞路徑。能力譜法作為實(shí)現(xiàn)基于性能設(shè)計(jì)的一個(gè)重要方法，既能對(duì)結(jié)構(gòu)在多遇地震下彈/塑性抗震性能進(jìn)行校核，也能確定結(jié)構(gòu)在罕遇地震下潛在的破壞機(jī)制，從而找到最先破壞的薄弱部位，為結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)提供重要依據(jù)，已在建筑行業(yè)得到廣泛的認(rèn)可，并被ATC40、FEMA273、FEMA274、日本和韓國等規(guī)范納入［6-8］，但在導(dǎo)管架平臺(tái)抗震方面應(yīng)用較少。筆者針對(duì)導(dǎo)管架平臺(tái)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，給出其能力譜法抗震評(píng)估基本原理與步驟，探討基于規(guī)范推薦彈性設(shè)計(jì)譜構(gòu)建彈性需求譜、彈塑性需求譜及能力譜的方法，以渤海某導(dǎo)管架平臺(tái)為例，基于能力譜法進(jìn)行抗震性能評(píng)估及失效模式識(shí)別。

1　海洋平臺(tái)能力譜法基本原理

能力譜法是通過對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行非線性靜力推覆分析，確定結(jié)構(gòu)在預(yù)定地震目標(biāo)下安全性能的一種抗震性能評(píng)估方法［3］。海洋導(dǎo)管架平臺(tái)結(jié)構(gòu)不同于陸地建筑結(jié)構(gòu)，其工作環(huán)境惡劣，地震作用下除了受到地面運(yùn)動(dòng)對(duì)平臺(tái)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的載荷外，還受到地震作用下海水運(yùn)動(dòng)對(duì)平臺(tái)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的載荷作用。研究表明，海洋導(dǎo)管架平臺(tái)上部結(jié)構(gòu)質(zhì)量集中，地震載荷作用下以第一階振型反應(yīng)為主［4］，因而進(jìn)行能力譜抗震分析時(shí)，可將平臺(tái)結(jié)構(gòu)等效為各層具有集中質(zhì)量的多自由度體系，其地震作用下動(dòng)力平衡方程可表示為

式中，［M］為平臺(tái)結(jié)構(gòu)質(zhì)量矩陣；［MW］為海水附加質(zhì)量矩陣；［C］為平臺(tái)結(jié)構(gòu)阻尼矩陣；［CW］為海水附加阻尼矩陣；［K］為剛度矩陣；｛X｝、｛.X｝、｛¨X｝分別為平臺(tái)相對(duì)側(cè)向位移、速度及加速度向量；｛¨Xg｝為地面加速度向量。

其中

式中，aaC為能力譜加速度，m/s2；SdC為能力譜位移，m；aaI為彈塑性需求譜加速度，m/s2；SdI為彈塑性需求譜位移，m；aaE為彈性需求譜加速度，m/s2；τbase為基底剪力，N；α1為第一振型質(zhì)量參與系數(shù)；γ1為第一振型參與系數(shù)；mi為質(zhì)點(diǎn)i質(zhì)量，kg；φi1為質(zhì)點(diǎn)i處第一階振型幅值，m；A1，roof為第一振型頂點(diǎn)振幅，m；τroof為頂點(diǎn)位移，m；G為平臺(tái)結(jié)構(gòu)重力，N；μ為延性系數(shù)；T為結(jié)構(gòu)振動(dòng)周期，s；R為折減系數(shù)，其值與延性系數(shù)μ、結(jié)構(gòu)周期、阻尼比、滯回模型、地震特性等因素有關(guān)，常用的模型有Vindic模型、Newmark模型、Borzi模型及Miranda模型［10-11］，本文采用Vindic模型［10］進(jìn)行折減。

利用能力譜法對(duì)平臺(tái)結(jié)構(gòu)進(jìn)行抗震能力分析時(shí)，首先須構(gòu)建平臺(tái)結(jié)構(gòu)抗震能力譜曲線，即對(duì)平臺(tái)結(jié)構(gòu)進(jìn)行各個(gè)方向地震載荷作用下推覆分析，獲得平臺(tái)結(jié)構(gòu)抗震最不利方向基底剪力-頂點(diǎn)位移曲線（pushover curve），并根據(jù)式（2）和（3）轉(zhuǎn)化為譜加速度-譜位移曲線（capacity spectrum curve）。然后，構(gòu)建平臺(tái)結(jié)構(gòu)抗震彈/塑性需求譜，基于文獻(xiàn)［9］給出的4類場地下平臺(tái)結(jié)構(gòu)抗震彈性需求譜曲線（elastic demand spectrum curve），考慮等效阻尼比作用，通過式（4）和（5）利用折減系數(shù)R對(duì)彈性需求譜進(jìn)行折減，獲得平臺(tái)結(jié)構(gòu)抗震彈塑性需求譜曲線（inelastic demand spectrum curve）。

將能力譜曲線與彈/塑性需求譜曲線繪制在同一坐標(biāo)系中，兩曲線的交點(diǎn)稱為性能點(diǎn)。通過性能點(diǎn)可評(píng)估平臺(tái)結(jié)構(gòu)在該地震作用下的抗震性能：若不存在性能點(diǎn)，說明結(jié)構(gòu)抗震能力不足；若存在性能點(diǎn)，則平臺(tái)結(jié)構(gòu)抗震性能良好。性能點(diǎn)處的加速度和位移分別為平臺(tái)結(jié)構(gòu)譜加速度和譜位移，根據(jù)式（2）和（3）轉(zhuǎn)化為平臺(tái)結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移和基底剪力，通過頂點(diǎn)位移和基底剪力在基底剪力-位移曲線中的位置可查看平臺(tái)結(jié)構(gòu)在地震作用下受力情況，確定平臺(tái)結(jié)構(gòu)塑性鉸分布特性，識(shí)別平臺(tái)結(jié)構(gòu)失效模式和路徑，綜合評(píng)估平臺(tái)結(jié)構(gòu)抗震能力，具體流程如圖1所示。

圖1　海洋平臺(tái)能力譜法抗震評(píng)估基本流程圖Fig.1 Flow diagram of capacity spectrum method for seismic performance evaluation on offshore platform

2　海洋平臺(tái)地震載荷推覆分析

2.1地震載荷及施加方式

地震作用下平臺(tái)結(jié)構(gòu)受到的地震載荷主要包括地震慣性力和動(dòng)水壓力，其中地震慣性力FGij可通過API規(guī)范推薦公式［4］進(jìn)行計(jì)算：

式中，C為綜合影響系數(shù)，取0.35～0.5；KH為水平地震系數(shù)；rj為結(jié)構(gòu)j振型參與系數(shù)；φij為j振型下質(zhì)點(diǎn)i相對(duì)水平位移；βj為j振型動(dòng)力放大系數(shù)；mi為集中在質(zhì)點(diǎn)i的質(zhì)量，kg；g為重力加速度，m/s2。

地震動(dòng)水壓力主要包括流體附加質(zhì)量慣性力和流體阻尼力，忽略平臺(tái)對(duì)海水運(yùn)動(dòng)的影響，即認(rèn)為地震動(dòng)水壓力為地震作用下海水速度場和加速度場作用于平臺(tái)上的慣性力和阻尼力，采用簡化Morison方程表示地震引起平臺(tái)結(jié)構(gòu)動(dòng)水壓力為

式中，ρ為海水密度，kg/m3；Vi為水下平臺(tái)構(gòu)件體積，m3；Ai為構(gòu)件截面面積，m2；CM為動(dòng)水慣性力系數(shù)；CD為動(dòng)水黏性阻尼系數(shù)；¨u為海水絕對(duì)加速度，m/s2；.u為海水絕對(duì)速度，m/s。

對(duì)平臺(tái)結(jié)構(gòu)進(jìn)行地震推覆分析時(shí)，應(yīng)使推覆側(cè)向載荷分布模式與地震過程平臺(tái)結(jié)構(gòu)實(shí)際受力分布情況盡量一致，借助彈性體系振型分解反應(yīng)譜法［6］分別將地震慣性力和動(dòng)水壓力作為側(cè)向靜載荷施加在結(jié)構(gòu)上，其中地震慣性側(cè)向載荷可采用3種加載模式。

模式一：均布加載模式，結(jié)構(gòu)各層側(cè)向力與該層質(zhì)量成正比，結(jié)構(gòu)在第i層側(cè)向力的增量ΔFi為

模式二：倒三角加載模式，假定結(jié)構(gòu)各層加速度沿高度呈線性分布，結(jié)構(gòu)在第i層側(cè)向力的增量ΔFi為

模式三：高度等效加載模式，假定結(jié)構(gòu)各層加速度沿高度呈指數(shù)分布，結(jié)構(gòu)在第i層側(cè)向力的增量ΔFi為

式中，N為平臺(tái)結(jié)構(gòu)劃分層數(shù)；hi、hj分別為結(jié)構(gòu)第i層和j層距離地面高度，m；k為高度指數(shù)；Δτbase為地震慣性載荷引起的基底剪力變化量，N；Wi、Wj分別為結(jié)構(gòu)第i和j層重力載荷，N。

2.2地震極限承載能力

以渤海某四腿導(dǎo)管架平臺(tái)為例，該平臺(tái)主要由導(dǎo)管架、樁腿和上部組塊組成，其底部標(biāo)高為-13.4 m，頂部標(biāo)高為5.0 m。建模時(shí)充分考慮模擬單元的力學(xué)特性及結(jié)構(gòu)幾何和材料非線性，分別選用3D彈塑性單元PIPE288和PIPE20建立平臺(tái)導(dǎo)管架與樁腿部分，上部組塊采用線彈性單元PIPE16和BEAM188單元建立，甲板和設(shè)備房采用SHELL63建立，設(shè)備質(zhì)量采用MASS21單元模擬，樁-土非線性相互作用根據(jù)土壤p-y和p-z曲線采用非線性彈簧單元COMBIN39模擬。根據(jù)地震載荷施加方式，對(duì)該平臺(tái)結(jié)構(gòu)施加烈度8度的地震載荷（場地類型取為III類場地），由于平臺(tái)結(jié)構(gòu)對(duì)稱，取地震載荷方向?yàn)?～135°（間隔45°）。通過對(duì)各方向地震載荷進(jìn)行逐級(jí)放大，進(jìn)行靜力推覆分析，獲得平臺(tái)結(jié)構(gòu)在各方向地震載荷下極限承載能力曲線，如圖2所示。

由圖2（a）可知，平臺(tái)結(jié)構(gòu)在不同角度地震載荷作用下均表現(xiàn)為延性失效，說明平臺(tái)結(jié)構(gòu)具有一定的冗余性。平臺(tái)結(jié)構(gòu)在4種地震載荷方向下極限承載能力略有差別，其中0°方向極限承載能力最?。丛摲较?yàn)槠脚_(tái)結(jié)構(gòu)抗震最不利主軸方向），值約為3540.3 kN，135°方向極限承載能力最大，值約為3585.4 kN。

圖2（b）為0°方向地震慣性載荷分別采用不同加載方式獲得的平臺(tái)結(jié)構(gòu)極限承載能力曲線。由圖2（b）可知，慣性載荷加載方式對(duì)于平臺(tái)結(jié)構(gòu)失效模式（延性失效）影響不大，但影響結(jié)構(gòu)極限承載能力。倒三角和高度等效加載方式下平臺(tái)結(jié)構(gòu)極限承載能力較接近，而均布加載極限承載能力偏大，這主要是由于均布加載沒有考慮地震慣性載荷的高度效應(yīng)，從而結(jié)果偏保守。對(duì)比倒三角和高度等效加載方式可知，高度指數(shù)k對(duì)于平臺(tái)結(jié)構(gòu)極限承載能力影響較小，隨著k值增大，極限承載能力略有減小。

圖2　不同地震方向、不同加載方式下平臺(tái)結(jié)構(gòu)極限承載力曲線Fig.2 Ultimate bearing capacity curve in different directions and different loading modes

3　海洋平臺(tái)抗震性能評(píng)估

3.1抗震性能

文獻(xiàn)［12］中指出，對(duì)海洋平臺(tái)結(jié)構(gòu)進(jìn)行地震響應(yīng)分析時(shí)，地震慣性力須考慮3個(gè)方向，即對(duì)平臺(tái)結(jié)構(gòu)最不利主軸方向取慣性載荷100%，對(duì)與此主軸相垂直水平方向取慣性載荷100%，對(duì)與水平面垂直方向取慣性載荷50%。平臺(tái)結(jié)構(gòu)0°方向?yàn)樽畈焕鬏S方向，因而對(duì)平臺(tái)結(jié)構(gòu)施加動(dòng)水壓力載荷及0°方向100%地震慣性載荷，90°方向100%地震慣性載荷和垂直方向50%地震慣性載荷。分別考慮樁土耦合和固支條件下，采用倒三角加載方式對(duì)平臺(tái)結(jié)構(gòu)進(jìn)行抗震推覆分析，獲得平臺(tái)結(jié)構(gòu)在3個(gè)方向地震載荷聯(lián)合作用下極限承載能力曲線，并轉(zhuǎn)換為能力譜曲線，同彈/塑性需求譜繪于同一坐標(biāo)中，如圖3所示。

圖3　樁土耦合和固支邊界下地震響應(yīng)性能點(diǎn)Fig.3 Performance point under soil-pile interaction and clamped boundary

由圖3可知，樁土耦合和固支條件下，平臺(tái)結(jié)構(gòu)均存在性能點(diǎn)，且性能點(diǎn)均位于能力譜曲線彈性區(qū)域，即該地震作用下平臺(tái)結(jié)構(gòu)仍處于彈性變形階段，平臺(tái)結(jié)構(gòu)安全，抗震性能良好。對(duì)比樁土耦合和固支條件可知，固支條件下平臺(tái)結(jié)構(gòu)能力譜曲線幅值遠(yuǎn)大于樁土耦合條件下能力譜曲線幅值，這一方面是由于兩種條件下平臺(tái)結(jié)構(gòu)失效模式不同從而導(dǎo)致極限承載能力不同，另一方面是由于固支條件下平臺(tái)結(jié)構(gòu)剛度較大，從而導(dǎo)致極限承載能力較大。

分別提取兩種邊界條件下平臺(tái)結(jié)構(gòu)性能點(diǎn)處譜位移和譜加速度，并轉(zhuǎn)化為平臺(tái)結(jié)構(gòu)地震作用下頂點(diǎn)位移和基底剪力，并同API地震規(guī)范計(jì)算結(jié)果進(jìn)行比較分析，見表1。

由表1可知，固支條件下性能點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的基底剪力和頂點(diǎn)位移同API地震規(guī)范計(jì)算結(jié)果吻合較好，基底剪力和頂點(diǎn)位移誤差分別為8.47%和-7.98%，從而說明能力譜法具有較好的適用性。樁土耦合邊界下，平臺(tái)基底剪力和頂點(diǎn)位移相對(duì)于API固支分別減小24.5%及增大43.6%，這主要是由于樁土耦合作用下，樁基部分剛度小，易發(fā)生塑性變形，從而導(dǎo)致平臺(tái)結(jié)構(gòu)基底剪力減小，頂點(diǎn)位移增大，與實(shí)際情況較為符合，因而對(duì)平臺(tái)進(jìn)行抗震性能評(píng)估時(shí)，可采用能力譜法評(píng)估并需考慮樁土之間的非線性耦合作用。

表1　兩種邊界條件性能點(diǎn)Table 1 Performance point under two diffirent boundaries

3.2失效模式

進(jìn)一步考慮平臺(tái)結(jié)構(gòu)在地震載荷作用下失效模式，識(shí)別平臺(tái)結(jié)構(gòu)地震作用下薄弱部位，將地震載荷逐級(jí)放大至平臺(tái)結(jié)構(gòu)發(fā)生塑性變形，提取平臺(tái)結(jié)構(gòu)塑性應(yīng)變分布，如圖4所示。兩種邊界條件下，平臺(tái)結(jié)構(gòu)失效模式略有不同。樁土耦合邊界條件下，平臺(tái)結(jié)構(gòu)失效模式主要表現(xiàn)為：地震載荷作用下，導(dǎo)管架頂層斜撐管節(jié)點(diǎn)首先發(fā)生塑性變形失效如圖4（a）紅圈所示，隨著地震載荷的增大，導(dǎo)管架樁腿在入泥處附近因承受彎壓載荷過大而發(fā)生屈服破壞，如圖4（b）藍(lán)圈所示；固支條件下，平臺(tái)結(jié)構(gòu)失效模式主要表現(xiàn)為：導(dǎo)管架頂層斜撐管節(jié)點(diǎn)出現(xiàn)塑性變形而失去承載能力，斜撐管節(jié)點(diǎn)失效后，斜/橫撐和導(dǎo)管架共同承擔(dān)失效構(gòu)件引起的載荷增量，隨著載荷逐級(jí)增大，底部水平橫撐和斜撐逐漸發(fā)生塑性變形，進(jìn)一步引起結(jié)構(gòu)內(nèi)力重分布，最后導(dǎo)致平臺(tái)結(jié)構(gòu)底部固定端附近發(fā)生屈服破壞失效。

圖4　樁土耦合和固支邊界下平臺(tái)結(jié)構(gòu)失效模式Fig.4 Failure modes of platform under soil-pile interaction and clamped boundary

由圖4可知，考慮樁土耦合非線性作用，樁基失效是平臺(tái)結(jié)構(gòu)主要的失效模式，平臺(tái)結(jié)構(gòu)達(dá)到極限狀態(tài)時(shí)，樁腿發(fā)生屈服形成塑性鉸，導(dǎo)致平臺(tái)變形增大，極限承載能力降低，因而平臺(tái)在抗震設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)保證平臺(tái)結(jié)構(gòu)樁腿具有足夠的強(qiáng)度和入泥深度，從而避免強(qiáng)震作用下樁基失效而導(dǎo)致平臺(tái)結(jié)構(gòu)整體傾覆。

4　結(jié) 論

（1）性能點(diǎn)處頂點(diǎn)位移和基底剪力結(jié)果同API抗震規(guī)范計(jì)算結(jié)果吻合較好，可以滿足工程抗震需要；能力譜法可較好地識(shí)別地震作用下平臺(tái)結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)、失效模式及失效傳遞路徑；邊界條件對(duì)平臺(tái)結(jié)構(gòu)抗震性能影響較大，進(jìn)行能力譜抗震分析時(shí)須考慮樁土耦合非線性作用。

（2）樁基失效是平臺(tái)結(jié)構(gòu)抗震性能的重要影響因素。在地震載荷作用下平臺(tái)結(jié)構(gòu)達(dá)到極限狀態(tài)，樁基易發(fā)生屈服形成塑性鉸，導(dǎo)致平臺(tái)變形增大，極限承載能力減小，抗震性能降低，因而在抗震設(shè)計(jì)時(shí)平臺(tái)結(jié)構(gòu)應(yīng)保證樁腿具有足夠的強(qiáng)度和入泥深度，從而避免強(qiáng)震作用下樁基失效而導(dǎo)致平臺(tái)結(jié)構(gòu)整體傾覆。

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（編輯 沈玉英）

Seismic performance evaluation for jacket platform based on capacity spectrum method

LIU Hongbing1，CHEN Guoming1，ZHU Benrui1，YANG Dongping2，ZHAO Kang1，Lü Tao1
（1.Centre for Offshore Engineering and Safety Technology，China University of Petroleum，Qingdao 266580，China；2.Technology Inspection Center，China Petroleum&Chemical Corporation，Dongying 257062，China）

As the current offshore platform seismic code cannot consider the inelastic seismic performance and the seismic failure mechanism，the seismic capacity evaluation method of offshore platform was proposed based on the capacity spectrum method.On this basis，the seismic performance and failure modes were obtained precisely，to solve the problem of evaluating the seismic behavior under strong earthquake.According to the design seismic spectrum，the inelastic reaction spectrum was established by reduction factor，and seismic evaluation of the jacket platform in Bohai sea of China was accomplished.The results show that the capacity spectrum method is suitable for offshore platform，because of easy calculation and creditable precision.The inverse triangle and high equivalence methods could be used to evaluate the earthquake force，so that the effects of altitude are considered.The pile foundation is one of the main causes leading to the platform to fail under seismic loads.When designing the seismic performance of a jacket platform，the strength and driving depth of the leg should be guaranteed，in order to avoid failure of pile foundation under strong earthquake which might lead to the platform to overturn. Keywords：capacity spectrum method；jacket platform；seismic evaluation；performance point；failure mode

TE 52

A

1673-5005（2015）05-0124-06

10.3969/j.issn.1673-5005.2015.05.017

2015-02-22

國家自然科學(xué)基金項(xiàng)目（51079159，51209218）；中央高?；究蒲袠I(yè)務(wù)費(fèi)專項(xiàng)（15CX06058A）

劉紅兵（1988-），男，博士研究生，主要研究方向?yàn)楹Ｑ笫脱b備強(qiáng)度與可靠性等。E-mail：hb_liu1988@163.com。

陳國明（1962-），男，教授，博士，博士生導(dǎo)師，主要研究方向?yàn)楹Ｑ笥蜌夤こ碳把b備、油氣安全工程等。E-mail：offshore@126. com。

引用格式：劉紅兵，陳國明，朱本瑞，等.基于能力譜法導(dǎo)管架平臺(tái)抗震性能評(píng)估［J］.中國石油大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版，2015，39（5）：124-129.

LIU Hongbing，CHEN Guoming，ZHU Benrui，et al.Seismic performance evaluation for jacket platform based on capacity spectrum method［J］.Journal of China University of Petroleum（Edition of Natural Science），2015，39（5）：124-129.