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    考慮土體抗拉強(qiáng)度影響的土坡穩(wěn)定性數(shù)值分析

    2015-10-12 09:03:11侯濤
    地球 2015年7期
    關(guān)鍵詞:土坡均質(zhì)滑動(dòng)

    侯濤

    (廣東省水文地質(zhì)大隊(duì)廣東廣州510510)

    考慮土體抗拉強(qiáng)度影響的土坡穩(wěn)定性數(shù)值分析

    侯濤

    (廣東省水文地質(zhì)大隊(duì)廣東廣州510510)

    土坡穩(wěn)定性問題一直是巖土工程界研究的熱點(diǎn),根據(jù)大量工程實(shí)踐表明,在土坡發(fā)生失穩(wěn)時(shí),土坡坡頂一般發(fā)生拉張破壞,而坡底一般發(fā)生剪切破壞,其破壞機(jī)理往往是一個(gè)聯(lián)合破壞過程。本文對考慮拉張破壞影響的均質(zhì)土坡最危險(xiǎn)滑動(dòng)面進(jìn)行了分析,并通過FLAC數(shù)值模擬計(jì)算了考慮土體抗拉強(qiáng)度對土坡穩(wěn)定性的影響。

    抗拉強(qiáng)度土坡穩(wěn)定性Flac 3d

    1 前言

    目前對土坡穩(wěn)定性分析的定量方法研究,一般都是以土坡內(nèi)的滑動(dòng)面是否發(fā)生剪切破壞為依據(jù),然而,無論理論分析還是實(shí)際中的土坡工程,土坡失穩(wěn)不僅僅只是受剪切破壞影響,很多情況,在土坡后緣往往受到拉應(yīng)力作用,使土體受拉破壞,并產(chǎn)生拉裂縫。對于拉伸破壞的破壞形式與剪切破壞形式不同,不能簡單的應(yīng)用抗剪強(qiáng)度理論來分析,應(yīng)該通過考慮受拉破壞準(zhǔn)則來分析。

    2 土坡失穩(wěn)時(shí)最危險(xiǎn)滑動(dòng)面分析

    確定合理的滑動(dòng)面對土坡穩(wěn)定性分析具有重要意義,如果利用傳統(tǒng)剪切破壞理論分析均質(zhì)土坡失穩(wěn)機(jī)理時(shí),當(dāng)土坡最危險(xiǎn)滑動(dòng)面土體單元的應(yīng)力狀態(tài),達(dá)到莫爾-庫倫強(qiáng)度包線的應(yīng)力條件,土坡就會(huì)發(fā)生剪切破壞使土坡失穩(wěn),傳統(tǒng)的基于莫爾-庫倫強(qiáng)度準(zhǔn)則確定的均質(zhì)土坡最危險(xiǎn)滑動(dòng)面,如圖1的ADEFGO段所示,即圓弧形最危險(xiǎn)滑動(dòng)面。

    而實(shí)際上,很多情況下土坡失穩(wěn)時(shí),在土坡表面會(huì)受拉應(yīng)力影響而產(chǎn)生拉伸破,其土坡失穩(wěn)破壞過程符合從坡頂?shù)狡履_先由拉張破壞再到拉張-剪切聯(lián)合破壞最后到剪切破壞這一聯(lián)合破壞過程,而不僅僅只基于剪切破壞,對于土坡中形成的最危險(xiǎn)滑動(dòng)面,應(yīng)該是由豎直拉張面和圓弧剪切面兩者相結(jié)合的滑動(dòng)面,即如圖1所示的OGFEDCB段。

    圖1 均質(zhì)土坡最危險(xiǎn)滑動(dòng)面形成機(jī)制

    3 基于Flac 3d分析土體抗拉強(qiáng)度對土坡穩(wěn)定性影響

    運(yùn)用Flac 3d程序分析邊坡穩(wěn)定性,一般是通過強(qiáng)度折減法實(shí)現(xiàn),采用的屈服準(zhǔn)則為莫爾-庫倫強(qiáng)度屈服準(zhǔn)則,在Flac 3d程序中,莫爾-庫倫強(qiáng)度準(zhǔn)則將拉張破壞影響的考慮其中,其中拉應(yīng)力為相關(guān)流動(dòng)法則,剪切應(yīng)力為不相關(guān)流動(dòng)法則,采用Flac 3d程序分析邊坡穩(wěn)定性,能夠分析土體受拉破壞的影響。為了能夠更好分析土體受拉張破壞的影響,文章采用以土體受剪破壞和受拉破壞的塑性區(qū)貫通作為失穩(wěn)判斷依據(jù)。

    3.1土體參數(shù)及計(jì)算模型

    采用Flac 3d程序中的莫爾-庫倫強(qiáng)度準(zhǔn)則,所需土體參數(shù)為土體密度、凝聚力、內(nèi)摩擦角、體積模量、剪切模量、抗拉強(qiáng)度和剪脹角。土體相關(guān)參數(shù)從相關(guān)試驗(yàn)和相關(guān)經(jīng)驗(yàn)規(guī)范中獲取,具體參數(shù)如表1所示。

    表1 土體參數(shù)

    為了能夠更好的理解土體抗拉強(qiáng)度對土坡穩(wěn)定性的影響,在其他參數(shù)相同的條件下,分別采用不同的抗拉強(qiáng)度進(jìn)行數(shù)值模擬分析。

    土坡計(jì)算模型由平面應(yīng)變建立,本次計(jì)算的土坡規(guī)模為:坡高H=20m,坡度為45°,坡腳到左邊界的距離L=30m,坡頂?shù)接疫吔绲木嚯xR=55m,坡腳到下邊界的距離B=20m。前人研究發(fā)現(xiàn),土坡計(jì)算模型中網(wǎng)格劃分對計(jì)算結(jié)果會(huì)產(chǎn)生一定影響,網(wǎng)格劃分的越密,計(jì)算得到的結(jié)果越精確,但計(jì)算的時(shí)間越長,結(jié)合土坡規(guī)模綜合考慮,本次網(wǎng)格的劃分為每一米一個(gè)網(wǎng)格。

    3.2土坡穩(wěn)定性的計(jì)算

    通過剪切破壞區(qū)與拉張破壞區(qū)的貫通作為判斷土坡失穩(wěn)依據(jù),得到了不同抗拉強(qiáng)度條件下土坡的穩(wěn)定性系數(shù),如表2所示,。

    表2 不同抗拉強(qiáng)度條件下土坡穩(wěn)定性系數(shù)

    從表2可以看出,不同抗拉強(qiáng)度條件下,土坡的穩(wěn)定性系數(shù)有所不同,并且隨抗拉強(qiáng)度的增大,安全系數(shù)逐漸增大,在抗拉強(qiáng)度較低時(shí),安全系數(shù)變化范圍不大,當(dāng)抗拉強(qiáng)度達(dá)到最大時(shí),土坡穩(wěn)定性系數(shù)也達(dá)到最大,與不考慮抗拉強(qiáng)度時(shí)得到土坡穩(wěn)定性系數(shù)最小值對比,兩者相差約為6%,而實(shí)際工程中當(dāng)誤差大于5%時(shí)是不容忽視的。由此可知,在計(jì)算土坡穩(wěn)定性時(shí),考慮土體抗拉強(qiáng)度的影響是有必要的。

    為了與傳統(tǒng)的土坡穩(wěn)定性分析方法進(jìn)行對比,本文采用了Janbu法,對相同條件下的土坡穩(wěn)定性進(jìn)行了計(jì)算,得到的穩(wěn)定性系數(shù)為1.034。

    由于傳統(tǒng)分析方法僅考慮了土體受剪切發(fā)生破壞,并沒有考慮土體抗拉強(qiáng)度的影響,與Flac 3d程序考慮抗拉強(qiáng)度的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行比較,可以發(fā)現(xiàn),傳統(tǒng)計(jì)算方法得到的穩(wěn)定性系數(shù),與Flac 3d程序計(jì)算當(dāng)土體抗拉強(qiáng)度為最大值時(shí)(=32.21kPa)的穩(wěn)定性系數(shù)相近,而當(dāng)土體抗拉強(qiáng)度小于最大值的其他情況,傳統(tǒng)計(jì)算方法得到的穩(wěn)定性系數(shù)偏大,說明當(dāng)考慮土體抗拉強(qiáng)度時(shí),用傳統(tǒng)的計(jì)算方法偏于危險(xiǎn)。而現(xiàn)實(shí)中土坡表面土體的抗拉強(qiáng)度是很小的,因而用傳統(tǒng)的計(jì)算方法,在不考慮土體抗拉強(qiáng)度下,計(jì)算的土坡穩(wěn)定性系數(shù)偏大,對預(yù)測土坡穩(wěn)定性偏于危險(xiǎn)。

    4 結(jié)論與建議

    對考慮土體受拉伸破壞影響的土坡穩(wěn)定性進(jìn)行了分析,對于土坡失穩(wěn)時(shí)的破壞機(jī)制,應(yīng)該建立在土體先拉張破壞、再拉張-剪切聯(lián)合破壞、最后到剪切破壞,這樣一個(gè)聯(lián)合破壞過程。對于在均質(zhì)土坡中形成的最危險(xiǎn)滑動(dòng)面,應(yīng)該是由豎直拉張面和圓弧剪切面兩者相結(jié)合的滑動(dòng)面。

    采用Flac 3d程序通過數(shù)值模擬方法,對不同抗拉強(qiáng)度條件下的某一均質(zhì)土坡進(jìn)行了穩(wěn)定性數(shù)值計(jì)算,得出隨抗拉強(qiáng)度的增大,土坡穩(wěn)定性系數(shù)逐漸增大,在抗拉強(qiáng)度最大時(shí)得到土坡穩(wěn)定性系數(shù)的最大值,與在不考慮抗拉強(qiáng)度時(shí)得到土坡穩(wěn)定性系數(shù)的最小值相比,兩者相差約為6%。

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    P694[文獻(xiàn)碼]B

    1000-405X(2015)-7-432-2

    侯濤(1987~),男,助理工程師,研究方向?yàn)樗きh(huán)地質(zhì)。

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