高壓直流輸電系統(tǒng)開路電壓的研究

張 爍，李永麗，李博通

（天津大學 電力系統(tǒng)仿真控制教育部重點實驗室，天津 300072）

0 引言

高壓直流輸電因其在遠距離、大容量輸電方面的優(yōu)勢，近年來在國內得到了大力發(fā)展。截至2013年底，我國已建成超、特高壓直流輸電線路20余條，高壓直流輸電正逐漸成為未來我國跨區(qū)域大容量輸電的重要方式[1-6]。

直流開路試驗OLT（Open Line Test）又稱空載加壓試驗（以下簡稱開路試驗），是檢測換流閥及直流場設備、直流控制系統(tǒng)、直流輸電線路能否正常工作的重要手段。直流系統(tǒng)在設備檢修或長時間停運后，都必須通過開路試驗才具備正式送電條件[6-7]。在開路試驗過程中，操作人員通過控制換流器觸發(fā)角，使測量電壓（即開路電壓）按一定變化率逐漸升高，并通過觀察測量電壓能否逼近預設的目標電壓來判斷各設備的工作狀況是否正常。開路試驗目標電壓根據(jù)開路電壓理論值選定，因此，開路電壓計算公式的準確性對于試驗成功與否至關重要。

根據(jù)檢測對象的不同，開路試驗可分為不帶直流線路和帶直流線路2種。從試驗系統(tǒng)結構上看，2種開路試驗的區(qū)別僅在于直流線路側開路點位置不同，不帶直流線路開路試驗開路點設在直流線路首端，主要用于檢測換流閥及直流控制系統(tǒng)的工作狀況；帶直流線路開路試驗的開路點設在直流線路末端，除了檢測換流閥及直流控制系統(tǒng)的工作狀況外，還可用于檢測直流濾波器等直流場設備及直流線路的絕緣水平和耐壓能力。對于不帶線路開路試驗，ABB公司推導了其開路電壓計算公式（以下簡稱為現(xiàn)有公式），并依此設計了開路試驗電壓差值保護，保護動作于開路電壓測量結果與計算結果之差大于動作門檻值（±500 kV系統(tǒng)的動作門檻值為150 kV）。而對于帶直流線路開路試驗，由于目前尚未有機構或個人給出其開路電壓的推導公式，因此，在實際試驗中也是利用現(xiàn)有公式計算其目標電壓。但是根據(jù)實際試驗結果，帶直流線路開路試驗的開路電壓與不帶線路時相比明顯減小[9-10]，若利用現(xiàn)有公式計算其目標電壓，則測量電壓與目標電壓之間將存在較大差值，可能造成電壓差值保護誤動，進而閉鎖試驗系統(tǒng)[11-13]。文獻[14-15]結合實例，對帶直流線路開路試驗中測量電壓較低的原因及現(xiàn)有公式的適用范圍進行詳細分析，但并未給出具體的帶直流線路開路電壓計算公式。文獻[16]通過對帶直流線路開路試驗中線路元件充放電過程進行討論，給出了帶直流線路開路電壓計算公式。但所提公式中需要利用線路對地電導等參數(shù)，其數(shù)值受氣候環(huán)境影響大，很難應用于工程實際。

鑒于帶/不帶直流線路開路試驗系統(tǒng)僅在是否包含直流線路上存在區(qū)別，本文借鑒不帶直流線路開路電壓公式的推導方法，通過分析直流設備及線路元件對開路電壓的影響，確定帶直流線路開路電壓的穩(wěn)定條件，并通過對現(xiàn)有不帶直流線路開路公式進行修正，給出適用于帶直流線路開路試驗的開路電壓計算公式。利用PSCAD仿真軟件搭建了直流輸電系統(tǒng)的仿真模型，對改進公式進行了仿真驗證，仿真結果驗證了所提公式的準確性。

1 不帶直流線路開路試驗開路電壓公式的推導

超高壓直流輸電系統(tǒng)多采用12脈動換流器，12脈動換流器由2個6脈動換流器串聯(lián)構成，在不帶線路開路試驗中其開路電壓等于6脈動換流器的2倍，因此，為了簡化分析過程，下面以6脈動整流器為研究對象進行不帶直流線路開路試驗開路電壓公式推導，其開路試驗系統(tǒng)示意圖如圖1所示[3]。

圖1 不帶直流線路開路試驗系統(tǒng)示意圖Fig.1 Schematic diagram of OLT system without DC line

圖中，EA、EB、EC為換流變壓器閥側三相感應電動勢；UA、UB、UC為換流變壓器閥側三相端電壓；Lγ為換相電抗；UDC為開路電壓；UN為換流變壓器閥側中性點電壓。VT1—VT6為晶閘管換流閥，換流閥兩端并接有 RC緩沖電路；閥 VT2、VT4、VT6陽極共點于Q點，稱為共陽極閥組；VT1、VT3、VT5陰極共點于 P 點，稱為共陰極閥組。

假設換流變壓器閥側交流系統(tǒng)三相對稱，線電動勢有效值為E，根據(jù)換流原理，換流器的自然換相點為交流線電壓過零點，因此，為了方便描述換流器導通觸發(fā)角，以線電動勢ECA正向過零點為坐標原點建立坐標系，換流變壓器閥側各相交流相、線電動勢的波形圖如圖2所示。

圖2 換流變壓器閥側各相理想電動勢波形圖Fig.2 Ideal valve-side electromotive force waveforms of converter transformer

換流變壓器閥側各相感應電動勢表達式為：

由圖1可知，開路電壓UDC可表示為：

由于Q點接地，UQ=0，因此，UDC=UP。又由于直流線路側開路，UP幅值大小僅受換流閥通斷狀態(tài)的影響，在共陰極組任意換流閥導通時滿足：

其中，x表示與導通閥相連的交流側某相。因此，為了求取UP表達式，以下對各換流閥通斷期間UP的變化情況逐一進行分析。

先以VT1為例，在VT1首次導通前，在三相對稱電壓的作用下，P、Q 2點的初始電壓UP、UQ及換流變壓器閥側中性點電壓UN均等于0。此時VT1的陰極電壓等于0，陽極電壓等于EA，忽略閥導通/關斷固有時間的影響，結合圖2可知，若換流閥觸發(fā)角α小于 150°，在 VT1觸發(fā)時刻有 UA＞0，VT1導通，忽略閥上壓降，在 VT1導通后，根據(jù)式（3）有：

根據(jù)晶閘管導通條件，晶閘管在承受反壓后關斷，因此，VT1將導通至其陽極電壓單調遞減為止。結合式（1），若 ωt?[0°，60°），EA遞增，在此期間觸發(fā)VT1，VT1導通至 ωt=60°時關斷，關斷后 VT1的陰極電壓 UP=EA（60°）；若 ωt?（60°，150°]，UA遞減，在此期間觸發(fā)VT1，VT1會在導通后隨即便因承受反壓而關斷，關斷后 VT1的陰極電壓 UP=EA（α）。

根據(jù)直流輸電換相原理，VT2在VT1觸發(fā)1/6工頻周期后觸發(fā)。與VT1分析過程相同，若觸發(fā)角小于 150°，VT2導通。VT2導通后，根據(jù)其陰、陽極電壓相等有：

因此：

可見，在VT2導通之后，UN不再為0，且在VT2導通期間 UN隨 EC變化。 根據(jù)圖2，若 ωt?[60°，120°），EC遞減，在此期間觸發(fā) VT2，VT2將導通至 ωt=120°時關斷，關斷后 UN=-EC（120°）=EA（60°）；若 ωt?（120°，210°]，EC遞增，在此期間觸發(fā) VT2，VT2會在導通后隨即便因承受反壓而關斷，關斷后 UN=-EC（α+60°）=EA（α）。因此在 VT3觸發(fā)時其陽極電壓等于 UN+EC（α+60°）=2UP，大于其陰極電壓 UP，VT3可導通，之后的分析過程與VT1相同，可推導出在VT3關斷后UP表達式為：

VT4、VT6導通期間的分析過程與VT2相同，由于交流側三相電壓對稱，各閥導通期間所確定的UN相等，UN波形近似為一條直線，但受換流變壓器鐵芯飽和等因素的影響，UN中含少量諧波，以3次諧波為主[17]。圖3為觸發(fā)角α=120°時UN的仿真波形。

圖3 α=120°時，不帶直流線路開路試驗的UN波形Fig.3 UNwaveform of OLT without DC line when α=120°

理想條件下，在VT3關斷后，UP將保持不變，但是由于均壓、緩沖電路的影響，UP實際呈緩慢衰減狀態(tài)[10]（由于電壓衰減速度很慢，在計算開路電壓時可忽略），而根據(jù)換流原理，共陰極組各閥導通時刻對應的交流相電壓瞬時值相等，大于此時VT5的陰極電壓UP，VT5滿足導通條件。VT5通斷期間的分析過程與VT3相同，UP的幅值和變化規(guī)律也均與式（7）相同，各閥不斷重復以上過程，得到UP波形如圖4所示。

圖4 α=120°時，不帶直流線路開路試驗的UP波形Fig.4 UPwaveform of OLT without DC line when α=120°

將式（7）代入式（2）即得到不帶直流線路條件下6脈動換流器開路電壓計算公式，12脈動換流器開路電壓等于6脈動換流器的2倍，因此，最終得到超高壓直流輸電系統(tǒng)不帶直流線路開路試驗開路電壓公式（即現(xiàn)有公式）為：

2 帶直流線路開路試驗開路電壓的建立過程分析及公式推導

2.1 帶直流線路開路電壓的建立過程分析

以上分析了不帶直流線路開路電壓的推導過程，對于帶直流線路開路試驗，由于換流系統(tǒng)結構及控制方式與不帶直流線路時完全相同，因此，可以借鑒以上推導思路用于帶直流線路開路電壓的分析。仍以6脈動系統(tǒng)為研究對象，將圖1所示系統(tǒng)開路點從線路首端移至線路末端即為帶線路開路試驗系統(tǒng)，6脈動換流器帶直流線路開路實驗系統(tǒng)示意圖如圖5所示。

圖5 帶直流線路開路試驗系統(tǒng)示意圖Fig.5 Schematic diagram of OLT system with DC line

在接入直流線路后，換流器與直流線路及直流濾波器（DCF）支路可以通過大地構成回路，帶直流線路開路試驗系統(tǒng)等效示意圖如圖6所示。

圖6 帶直流線路開路試驗系統(tǒng)等效示意圖Fig.6 Equivalent schematic diagram of OLT system with DC line

根據(jù)仿真實驗結果，線路模型采用集中參數(shù)或分布參數(shù)對開路電壓基本無影響，因此，為了簡化分析過程，本文采用輸電線路集中參數(shù)。圖6中，R、L、G、C分別為直流線路的電阻、電感、電導、電容；Ls為平波電抗器；DCF為三調諧直流濾波器；Re為接地極線路阻抗；IDC為開路電流；IDCF為直流濾波器支路電流；Iline為直流線路電流；UDC為開路電壓；UDCF為直流濾波器支路電壓，由圖可知UDC=UDCF。

根據(jù)之前的分析，在開路試驗過程中換流閥導通時間很短，在試驗中的任意時刻換流器至多有1個閥導通。在所有換流閥均關斷時，交流線路通過各換流閥的緩沖電路與直流線路側相連，由于交流系統(tǒng)對稱，所以開路電流IDC約等于0；而在某一換流閥導通時，系統(tǒng)對稱被打破，換流閥直流側出口線路上有電流流過，電流持續(xù)時間等于換流閥的導通時間，在閥關斷后系統(tǒng)恢復對稱狀態(tài)，IDC再次衰減至0，之后IDC以換流閥觸發(fā)間隔為周期不斷重復上述過程。

在閥導通階段，IDC中的直流分量只能通過對地電導支路，而對地電導支路的阻值極大，所以IDC中直流分量所占的比例很小。又根據(jù)換流原理，6脈動換流器僅在直流側產生 6n（n=1，2，3，…）次諧波[2]，因此，此時的IDC主要由6n次諧波構成。如圖6所示，DCF支路與直流線路并聯(lián)，根據(jù)IDC的頻率特性，對于IDC而言，DCF支路的阻抗比直流線路小得多，因此，IDC≈IDCF。帶直流線路開路試驗觸發(fā)角α=120°時的開路電流IDC、直流濾波器支路電流IDCF、直流線路電流Iline仿真波形如圖7所示，圖中t1—t6、t′1—t′6分別對應 6個換流閥的觸發(fā)和關斷時刻。

圖7 α=120°時，帶直流線路開路試驗的IDC、IDCF和Iline仿真波形Fig.7 Simulative waveforms of IDC，IDCFand Ilineof OLT with DC line when α=120°

圖7反映了直流線路側各支路電流在開路電壓穩(wěn)定后某一工頻周期內的變化情況，如圖所示，IDC與IDCF波形近似重合，兩者均在換流閥導通時突然正向增大并隨著換流閥的關斷再逐漸衰減為0。由于開路電壓已經趨于穩(wěn)定，故Iline波形近似為一條直線且幅值很小，仿真結果與之前的分析相吻合。

根據(jù)上述的直流線路側電流分布特征，在換流閥導通階段由交流側向直流側注入的能量只會有少部分以熱能的形式消耗在對地電導上，而絕大部分能量將流入DCF支路為其支路電容充電，UDCF隨之逐漸升高。在換流閥關斷后，IDC反向且幅值逐漸衰減為0，交流系統(tǒng)不再向直流線路側輸送能量，DCF支路電容開始向對地電導支路放電，UDCF下降，至下一個換流閥導通為止。由于觸發(fā)角固定，DCF支路電容在每周期內的充放電時間固定，在試驗開始階段，由于UDCF較低，對地電導支路在閥關斷期間消耗的能量小于DCF支路電容在閥導通期間吸收的能量，UDCF不斷升高，如圖8（a）所示。但隨著UDC的升高，DCF支路電容每周期內吸收的能量越來越少而對地電導支路消耗的能量卻不斷增多，UDC升高的速度逐漸放緩，當UDCF在每周期內升降的幅值相等后，UDCF達到穩(wěn)態(tài)，如圖8（b）所示。

圖8 α=120°時，帶直流線路開路試驗的UDCF仿真波形Fig.8 Simulative waveforms of UDCFof OLT with DC line when α=120°

根據(jù)圖6，UDCF=UDC。因此，由上所述，在帶直流線路開路試驗中，開路電壓從建立到穩(wěn)定之間存在暫態(tài)變化過程，當DCF支路電容在開路電壓單個變化周期內充放電能量達到平衡時開路電壓趨于穩(wěn)定。相比于不帶直流線路開路試驗，因為在換流閥關斷期間存在降壓過程，所以，帶直流線路開路試驗開路電壓的穩(wěn)態(tài)值比不帶直流線路開路試驗中的開路電壓小。

2.2 帶直流線路開路試驗開路電壓公式推導

2.2.1 6脈動換流器帶直流線路開路電壓公式的推導根據(jù)2.1節(jié)的分析，計算開路電壓最直接的方法就是利用電壓穩(wěn)定后DCF支路電容在單個電壓變化周期內充放電能量平衡這一結論，列寫關系式以求解開路電壓。但是由于直流系統(tǒng)的非線性特征，換流器的等效模型難以確定，且無法應用相關電路原理。同時換流閥導通期間的直流線路電流為沖擊電流，很難寫出其具體表達式，而對地電導參數(shù)又極易受環(huán)境影響，因此，利用單個電壓變化周期內充放電能量平衡特征推導開路電壓計算公式是不可行的。

值得注意的是，對于帶直流線路開路試驗，在換流閥導通階段，仍有式（2）、（3）成立，即：

因此，可以通過求解UN確定UDC。在不帶直流線路試驗中，UN波形近似為一條直線，如圖3所示。在帶直流線路開路試驗中，共陽極組閥導通時UN變化情況與不帶直流線路時相同，而在共陰極組閥導通時，由于開路電壓比不帶線路時小，UN也比不帶直流線路時小，所以在帶直流線路開路試驗中UN波形近似為矩形波。對于6脈動換流器，UN變化周期為1/3工頻周期，在每個周期內UN跳變2次，跳變時刻對應于換流閥導通時刻，共陽極組閥導通時UN由低電位跳變至高電位，共陰極組閥導通時UN由高電位跳變至低電位。

帶直流線路開路試驗觸發(fā)角α=120°時的UN仿真波形如圖9所示，圖中tc1—tc6分別對應6個換流閥的觸發(fā)時刻。

圖9 α=120°時，帶直流線路開路試驗的UN波形Fig.9 UNwaveform of OLT with DC line when α=120°

綜上所述，2種開路試驗中開路電壓幅值不等的原因也可以理解為：對于2種開路試驗，在共陰極組閥導通時刻，換流變壓器閥側中性點電壓并不相等。

因為在換流閥交流側，UN滿足：

所以，可以利用交流側三相相電壓求解UN。如圖9所示，共陰極組閥導通時UN跳變至低電平，因此，對于矩形波UN，求解開路電壓需要利用的是其極小值UNmin。在本文中，UNmin的求取方法為：以UN變化周期為采樣窗長，取交流側三相相電壓數(shù)據(jù)代入式（10）計算UN，并由低電壓采樣數(shù)據(jù)的平均值求取UNmin。在確定了UNmin后，帶直流線路開路試驗中開路電壓可以表示為：

2.2.2 12脈動換流器帶直流線路開路電壓公式的推導

對于12脈動換流器，其系統(tǒng)示意圖如圖10所示。

圖10 12脈動換流器帶直流線路開路試驗系統(tǒng)等效示意圖Fig.10 Equivalent schematic diagram of OLT system with DC line for 12-pulse converter

根據(jù)系統(tǒng)結構，Umid即為橋2的輸出電壓，因此，下面以其為研究對象，分析在12脈動系統(tǒng)中6脈動換流器的輸出電壓特征。

根據(jù)前文的分析可知，無論帶直流線路與否，在開路試驗過程中，受觸發(fā)角大小影響，換流閥的導通時間均很短，當觸發(fā)角大于60°時，換流閥在導通后隨即便會因承受反壓而關斷。因此，在試驗任意時刻，換流系統(tǒng)中至多有1個換流閥導通，且在試驗的絕大多數(shù)時間內，系統(tǒng)中的所有換流閥均處于關斷狀態(tài)，在此期間，由于換流系統(tǒng)結構對稱，交直流系統(tǒng)間無能量傳遞，開路電壓保持不變。而在有換流閥導通期間，由于系統(tǒng)對稱結構被破壞，交直流系統(tǒng)間可能出現(xiàn)能量傳遞。

對于不帶直流線路開路試驗，由于直流線路側開路，即使在換流閥導通期間，交直流系統(tǒng)間仍基本無能量傳遞，開路電壓僅由換流閥觸發(fā)時刻的交流相電壓決定。在所有換流閥均關斷期間，開路電壓僅存在緩慢的衰減過程，幅值基本保持不變。在某一換流閥導通期間，若換流閥位于橋2，則橋1各閥均關斷，橋2與直流側只能通過橋1換流閥的緩沖電路相連接，橋1等效于1個RC串聯(lián)支路，此時的12脈動開路系統(tǒng)等效于在6脈動開路系統(tǒng)的開路端串聯(lián)進1個RC串聯(lián)支路，但由于直流側開路，RC支路顯然對開路電壓無影響，Umid與6脈動帶直流線路開路試驗中開路電壓值相等。

若導通的換流閥位于橋1，由于此時系統(tǒng)中仍無能量變化，所以橋1中某一閥導通，僅相當于改變了串聯(lián)RC元件的數(shù)值，對Umid無影響。同理可得，另一個6脈動換流器的輸出電壓也與6脈動開路試驗時相等。綜上，在12脈動不帶直流線路開路試驗中，2個6脈動換流器的輸出電壓與6脈動不帶直流線路開路試驗中的開路電壓相等，因此，12脈動不帶直流線路開路試驗的開路電壓可以按6脈動換流器開路電壓的2倍近似進行計算。

而對于帶直流線路開路試驗，當橋2中某一閥導通時，橋1等效為RC支路，串接于橋2與直流線路之間，如圖11（a）所示。由于此時換流閥通過線路及換流閥的接地點構成回路，所以此時RC上存在一定壓降，造成Umid比6脈動帶直流線路開路電壓小，兩者的差值受RC參數(shù)影響。

圖11 12脈動換流器中的部分閥導通時帶直流線路開路試驗系統(tǒng)等效示意圖Fig.11 Equivalent schematic diagram of OLT system with DC line when partial valves of 12-pulse converter are turned on

當橋1中某一閥導通時，橋2各閥均處于開路狀態(tài)，相當于將RC支路串接在橋1與接地點之間，如圖11（b）所示。此時的Umid等于RC支路上的壓降，根據(jù)換流器結構，顯然2種情況下得到的Umid的幅值大小并不相等。

綜上所述，對于12脈動換流器，在直流線路進行開路試驗時，橋2的輸出電壓波形不再近似為直線型，而是變?yōu)榫匦尾?，輸出電壓每?0°跳變一次，下降沿對應橋1中換流閥導通時刻，上升沿對應于橋2中換流閥導通時刻。觸發(fā)角α=120°時的Umid仿真波形如圖12所示，圖中1—6表示橋1中各閥的導通時刻，1′—6′表示橋2中各閥導通時刻。

圖12驗證了上述分析的正確性，由于橋1和橋2僅在換流變壓器接法上有區(qū)別，其他結構完全相同，所以橋1的輸出電壓波形與橋2相同，僅在相位上相差30°。由于2個輸出電壓之間的相位差與輸出電壓的跳變間隔相同，因此，其中一橋的輸出電壓為高時另一橋的輸出電壓為低，如圖13所示，其中UDC1表示橋1輸出電壓，UDC2表示橋2輸出電壓。又由于12脈動換流器的開路電壓等于兩橋輸出電壓之和，所以，測得的12脈動換流系統(tǒng)開路電壓約等于Umid的高電壓和低電壓之和。

圖12 α=120°時，帶直流線路開路試驗所得的12脈動換流器Umid仿真波形Fig.12 Simulative waveform of Umidof OLT with DC line for 12-pulse converter when α=120°

圖13 α=120°時，帶直流線路開路試驗所得的12脈動換流器橋1、橋2輸出電壓波形Fig.13 Output voltage waveforms of bridge 1 and 2 of OLT with DC line for 12-pulse converter when α=120°

根據(jù)前文的分析，橋1、橋2中換流閥導通時刻的Umid幅值不同，設橋2中換流閥導通時的Umid幅值用Umid_h表示，橋1中換流閥導通時的Umid幅值用Umid_l表示。如圖12所示，由于橋2中各閥導通時得到的高電壓均相等，因此，任意選取其中一閥作為研究對象，以閥 V′T1為例，在閥 V′T1導通時有：

其中，UNdn=（U′A+U′B+U′C）/3 為橋 2 換流變壓器閥側等值中性點電壓。

同理，對于橋1取閥2為對象，設橋1換流變閥側中性點電壓為UNup，則在閥2導通時有：

因此，12脈動帶直流線路開路試驗的開路電壓計算公式為：

將式（1）代入式（14）得：

根據(jù)仿真結果，用UNup_min表示UNup的極小值；用UNdn_max表示UNdn的極大值，則12脈動帶直流線路開路試驗的開路電壓等于：

超高壓直流輸電系統(tǒng)帶直流線路開路試驗的開路電壓可以按式（16）進行計算，UNup_min和 UNdn_max的求解過程與2.2.1節(jié)中UNmin的求解過程相同。

3 仿真驗證

為了驗證所提公式在實際帶直流線路開路試驗中的計算準確性，參照高坡—肇慶±500 kV超高壓直流輸電系統(tǒng)，利用PSCAD搭建超高壓直流輸電系統(tǒng)仿真模型對所提公式進行了仿真驗證。模型參數(shù)依據(jù)高坡—肇線實際參數(shù)設定，線路長度取891 km，單位長度線路參數(shù)根據(jù)架空線參數(shù)求得，對地電導參數(shù)為皮克公式推算結果，具體參數(shù)如表1所示，參數(shù)定義與圖5相同。

表1 仿真系統(tǒng)參數(shù)Table 1 Parameters of simulation system

仿真中E=233.3 kV，開路電壓仿真結果取電壓平均值。表2為超高壓直流輸電系統(tǒng)帶直流線路開路試驗開路電壓的仿真及計算結果，其中現(xiàn)有公式和修正公式的計算結果分別由式（8）和式（16）計算得到，計算誤差為對應計算結果與仿真結果之差的絕對值。

表2 超高壓直流輸電系統(tǒng)帶直流線路開路試驗仿真結果Table 2 Simulative results of OLT with DC line for EHVDC system

通過對表2的仿真結果進行分析可知：在帶直流線路試驗中，現(xiàn)有開路電壓公式的計算結果與測量結果之間存在較大差值，且隨著觸發(fā)角的減小，差值逐漸增大；當觸發(fā)角小于120°時，計算結果與測量結果之間的差值已超過開路試驗電壓差值保護的啟動門檻值（150 kV），而修正公式的計算結果準確度明顯更高。

4 結論

a.在帶直流線路開路試驗中，受直流設備及線路元件充放電過程的影響，開路電壓穩(wěn)態(tài)值比不帶直流線路時小得多，若利用現(xiàn)有不帶直流線路開路電壓公式計算帶直流線路開路試驗的開路電壓，計算結果準確性較差，可能造成開路試驗電壓差值保護誤動，導致試驗極閉鎖等問題。

b.對于帶直流線路開路試驗，由于直流輸電系統(tǒng)的非線性特征，通過電壓暫態(tài)過程分析推導開路電壓計算公式的難度很大。利用換流器交流側三相相電壓求解換流變壓器閥側中性點電壓，對現(xiàn)有公式計算結果進行修正可以極大地提高開路電壓計算結果的準確性。