組合式雙排樁支護(hù)結(jié)構(gòu)在軟土地區(qū)基坑工程中的設(shè)計(jì)與實(shí)踐

上海建工集團(tuán)工程研究總院 上海 201114

1 基坑工程概況

1.1 工程概況

浦江鎮(zhèn)125-4地塊位于上海市閔行區(qū)，北鄰陳行公路，南側(cè)毗鄰周浦塘，西側(cè)為浦秀路，東側(cè)為浦錦路。主體工程包括地上多幢高層公寓、多層商業(yè)，以及商業(yè)街、企業(yè)會(huì)所與酒店式公寓3個(gè)區(qū)域的地下1層整體車庫，地下車庫均為鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，采用樁筏基礎(chǔ)。

基地內(nèi)部地勢較平坦，東側(cè)和北側(cè)的周邊環(huán)境比較復(fù)雜：基坑?xùn)|側(cè)浦錦路下分布有3條市政管線（最近的1根電力管線進(jìn)入場地內(nèi)部），與基坑之間的距離為1.28～5.40 m，且在基坑開挖過程中不予搬遷，成為該側(cè)支護(hù)結(jié)構(gòu)施工的關(guān)鍵；基坑北側(cè)陳行公路下埋設(shè)有多條市政管線，最近的電力管線與基坑間距4.80 m，對圍護(hù)選型有一定限制?；幽蟼?cè)23 m外為周浦塘防汛通道，西側(cè)浦秀路下的管線與基坑間距均在8.50 m之外。

基坑平面形狀接近矩形，總面積約為4.70×104m2，周長約為974 m，普遍開挖深度為5.30 m。

1.2 工程地質(zhì)條件

根據(jù)所掌握的地質(zhì)勘察資料，本工程場地為上海地區(qū)濱海平原典型軟土地層，擬建場地深55.00 m范圍內(nèi)的地基土屬第四紀(jì)全新世及上更新世沉積物，主要由飽和黏性土、粉性土及砂土組成，一般呈水平層理分布。本基坑開挖涉及的土層主要有：②褐黃-灰黃色粉質(zhì)黏土，③灰色淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土夾黏質(zhì)粉土，④灰色淤泥質(zhì)黏土，⑤1a灰色黏土，⑤1b灰色粉質(zhì)黏土夾黏質(zhì)粉土，⑥暗綠-草黃色粉質(zhì)黏土。

對本工程設(shè)計(jì)及施工有影響的地下水主要是淺部土層的潛水，對混凝土有弱微腐蝕性。擬建場地潛水受大氣降水及地表徑流補(bǔ)給，地下水靜止水位埋深為1.40～2.01 m，其絕對高程為2.63～3.75 m。

2 基坑支護(hù)方案

2.1 方案選型

受用地紅線的限制，本基坑除西南側(cè)的企業(yè)會(huì)所區(qū)域可采用水泥土重力式圍護(hù)墻外，其他側(cè)均缺乏足夠的施工空間。

在綜合考慮各方意見、場地土層條件、施工可行性、經(jīng)濟(jì)性等因素后，本工程在北側(cè)商業(yè)街區(qū)域單獨(dú)分坑并采用SMW工法樁+1道水平鋼支撐的支護(hù)形式；東側(cè)酒店式公寓區(qū)域?yàn)楸Ｗo(hù)場地內(nèi)的電力管線，在東北和東南角均采用SMW工法樁+1道鋼筋混凝土角撐的支護(hù)形式，該側(cè)中部則采用水泥土重力式圍護(hù)墻內(nèi)套打雙排樁的懸臂自立式組合支護(hù)結(jié)構(gòu)，避免了內(nèi)支撐的設(shè)置，結(jié)合合理的挖土施工方案，能有效控制圍護(hù)體變形，確保鄰近管線的安全和正常使用[1,2]。

2.2 組合式雙排樁支護(hù)結(jié)構(gòu)

雙排樁支護(hù)結(jié)構(gòu)將前后排鉆孔灌注樁通過壓頂梁和橫向連梁連接形成空間門架式支護(hù)結(jié)構(gòu)體系，具有較大的側(cè)向剛度，可以有效控制基坑的變形，且雙排樁支護(hù)結(jié)構(gòu)為超靜定結(jié)構(gòu)，在復(fù)雜多變的外荷載作用下能自動(dòng)調(diào)整結(jié)構(gòu)本身的內(nèi)力，使之適應(yīng)復(fù)雜的荷載條件。在本工程基坑中利用雙排樁側(cè)向剛度大的特點(diǎn)，作為水泥土重力式圍護(hù)墻的補(bǔ)強(qiáng)措施，而搭接施工的水泥土重力式圍護(hù)墻也彌補(bǔ)了雙排樁不具隔水功能的缺陷，二者各盡所長，協(xié)同作用，形成了有效的新型擋土止水結(jié)構(gòu)。

本工程中組合式雙排樁支護(hù)結(jié)構(gòu)的具體布置形式如圖1、圖2所示：水泥土重力式圍護(hù)墻采用格柵式φ700 mm@500 mm雙軸水泥土攪拌樁，擋墻寬4.70 m；墻內(nèi)設(shè)置雙排鉆孔灌注樁，灌注樁選用φ700 mm@2 000 mm，呈前后排矩形對齊布置。

圖1 組合式雙排樁支護(hù)結(jié)構(gòu)平面示意

圖2 組合式雙排樁支護(hù)結(jié)構(gòu)剖面示意

2.3 挖土施工方案

本工程基坑面積達(dá)4.70×104m2，屬于超大面積的基坑工程，施工工期較長，時(shí)間較難把握，大規(guī)模的土方開挖對周邊環(huán)境影響較大，容易造成基坑暴露時(shí)間過長，對保證相鄰環(huán)境的安全存在一定的風(fēng)險(xiǎn)。

因此，有必要制定合理的施工方案，通過優(yōu)化挖土施工工序，并對東側(cè)、北側(cè)坑外管線采取針對性的保護(hù)措施，以達(dá)到控制變形的目的。具體如下[3-7]：

1）根據(jù)時(shí)空效應(yīng)原理，結(jié)合基礎(chǔ)底板和后澆帶的分布情況，將整個(gè)基坑分成面積不超過2 500 m2的19個(gè)區(qū)塊分層、分段進(jìn)行土方開挖；

2）土方開挖過程中，應(yīng)盡量縮短基坑無支撐暴露的時(shí)間和減少無支撐暴露的空間，圍護(hù)體無支撐暴露時(shí)間不超過24 h，無支撐暴露寬度應(yīng)小于30.00 m；

3）開挖到基底時(shí)，應(yīng)及時(shí)澆筑施工墊層底板，形成剛性換撐機(jī)制，并及時(shí)反壓回填土體，控制變形；

4）對于東側(cè)、北側(cè)緊鄰管線區(qū)域，除分層、分段、跳槽開挖外，還應(yīng)視情況采取諸如開挖暴露、懸吊保護(hù)等措施，以確保安全。

3 計(jì)算理論

雙排樁的計(jì)算較為復(fù)雜，首先是作用在雙排樁結(jié)構(gòu)上的土壓力難以確定，特別是樁間土的作用對前后排樁的影響難以確定，樁間土的存在對前后排樁所受的主動(dòng)及被動(dòng)土壓力均產(chǎn)生影響；再者，由于有后排樁的存在，雙排支護(hù)結(jié)構(gòu)墻背土體的剪切角將發(fā)生改變，剪切破壞面不同，將導(dǎo)致土體的主動(dòng)土壓力發(fā)生變化。

筆者認(rèn)為應(yīng)綜合考慮上述因素的作用，以對前后排樁所受土壓力進(jìn)行修正，并將水泥土重力式圍護(hù)墻的抗側(cè)剛度作為強(qiáng)度后備，僅考慮其防滲作用，從而建立合理的組合式雙排樁支護(hù)結(jié)構(gòu)簡化計(jì)算模型。

3.1 計(jì)算模型

彈性抗力法是我國建筑行業(yè)規(guī)程規(guī)定的支護(hù)結(jié)構(gòu)計(jì)算方法，既可計(jì)算支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力，又能粗略地考慮支護(hù)結(jié)構(gòu)與土的相互作用，從而估算支護(hù)結(jié)構(gòu)的水平位移，因此，在支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算中得到了廣泛的應(yīng)用。

由于單樁常采用桿系有限元分析法，在該法基礎(chǔ)上，提出基于彈性地基梁m法的彈性抗力法來考慮前后排樁土相互作用的模型。在該模型中，樁體采用彈性地基梁單元，地基水平反力系數(shù)采用m法確定，在一定程度上考慮了樁與土在水平方向上的相互作用；在樁側(cè)設(shè)置考慮樁與土摩擦的彈性約束，并在前排樁樁端處設(shè)置彈性約束以模擬樁底反力對抗傾覆的作用，如此建立組合式雙排樁支護(hù)結(jié)構(gòu)簡化計(jì)算模型如圖3所示。

圖3 前后排樁土相互作用計(jì)算模型

該模型的另一個(gè)重要特點(diǎn)是：考慮到雙排樁間距一般較小，樁間土類似水平方向受壓縮的薄壓縮層，因此，采用在前后排樁之間設(shè)置彈性約束的方式來反映樁間土體壓縮性的影響。

3.2 計(jì)算過程

根據(jù)上述計(jì)算模型，考慮前后排樁與連梁的變形協(xié)調(diào)，假定連梁與前后排樁頂冠梁均為剛性連接，計(jì)算本工程組合式雙排樁典型剖面，具體計(jì)算過程簡述如下：

1）基坑開挖深度為5.30 m，前后排樁呈矩形布置，樁徑0.70 m，樁間距為2 m，入土深度均為11.20 m，樁長15.85 m；

2）連梁截面尺寸為600 mm×600 mm，排距為2.00 m，與樁頂?shù)倪B接按剛接考慮；

3）樁頂冠梁截面尺寸為1 100 mm×700 mm，剛度為3.00 MN/m；

4）彈簧的反力系數(shù)計(jì)算采用m法，m值按土層性質(zhì)在1.50～3.00 MN/m4間取值，樁底采用單鏈桿支承約束，以此代替樁土之間摩擦力的作用，水平向不約束；

5）土壓力采用郎肯主動(dòng)土壓力計(jì)算，并考慮20 kPa的地面施工超載，內(nèi)力計(jì)算按分步增量法模擬。

從計(jì)算結(jié)果（圖4）可見，樁身位移呈現(xiàn)出典型的懸臂式撓曲變形曲線，最大位移22.60 mm發(fā)生在樁頂附近，在設(shè)計(jì)允許的變形控制值范圍內(nèi)[8]。

圖4 內(nèi)力、變形包絡(luò)示意

4 有限元模擬分析

在計(jì)算分析上，傳統(tǒng)的豎向彈性地基梁法計(jì)算簡單，但是通過單一參數(shù)考慮土與結(jié)構(gòu)的相互作用偏經(jīng)驗(yàn)性，缺乏統(tǒng)一的標(biāo)準(zhǔn)，且無法分析基坑開挖對周邊環(huán)境的影響。利用有限元法能夠?qū)︵徑ǎ?gòu)）筑物復(fù)雜環(huán)境下的基坑施工進(jìn)行模擬，并對環(huán)境的變形進(jìn)行預(yù)測和分析，從而積極地采取一些措施，保護(hù)周邊建筑和基坑本身的安全。

4.1 有限元模型的建立

在本基坑有限元分析中，土體采用Hardening-Soil模型，同時(shí)考慮剪切硬化和壓縮硬化，圍護(hù)結(jié)構(gòu)采用線彈性模型，按平面應(yīng)變考慮，利用對稱性進(jìn)行分析，并遵循Mohr-Coulomb破壞準(zhǔn)則。

在參數(shù)方面考慮了3種應(yīng)變參數(shù)：主偏量加載引起的塑性應(yīng)變、主壓縮引起的塑性應(yīng)變以及彈性卸載或重加載的卸荷模量。

模型邊界條件采用標(biāo)準(zhǔn)邊界，土體采用15節(jié)點(diǎn)2-D等參單元，模型以開挖深度的5倍寬度為基坑影響范圍，最終確定本基坑模型的總尺寸為60 m×30 m。

4.2 有限元計(jì)算結(jié)果分析

當(dāng)基坑開挖至基底時(shí)，圍護(hù)結(jié)構(gòu)、地表沉降及電力管線位移計(jì)算結(jié)果如圖5～圖9所示。

圖5 開挖至基底時(shí)總位移

圖6 開挖至基底時(shí)水平位移

圖7 開挖至基底時(shí)豎向位移

圖8 雙排樁前、后排樁的水平位移

圖9 管線豎向位移

由圖7可見，當(dāng)基坑開挖至基底時(shí)，水泥土重力式圍護(hù)墻頂最大側(cè)移24.10 mm，坑外地表最大沉降-20.00 mm，對照規(guī)范允許的變形控制值尚有一定余量，表明在本基坑采用水泥土重力式圍護(hù)墻內(nèi)套打雙排樁的組合支護(hù)方案是穩(wěn)定可靠的。

圖8顯示開挖至基底時(shí)，組合支護(hù)結(jié)構(gòu)中前排樁最大水平位移22.80 mm，后排樁最大水平位移16.90 mm，變形曲線非常接近，表明連梁剛接能夠調(diào)整雙排樁的變形和內(nèi)力特征，減小結(jié)構(gòu)位移，協(xié)調(diào)正負(fù)彎矩。

由圖9可見，在基坑開挖過程中，坑外電力管線豎向最大沉降為13.00 mm，表明基坑開挖對周邊地下管線的影響可控制在其允許的范圍之內(nèi)[9]。

5 實(shí)測數(shù)據(jù)對比分析

在本基坑施工過程中，對基坑支護(hù)體系及周邊環(huán)境安全進(jìn)行了有效的監(jiān)測，為信息化施工提供參數(shù)。施工期間還可根據(jù)監(jiān)測資料及時(shí)控制和調(diào)整施工進(jìn)度及施工方法，對施工全過程進(jìn)行動(dòng)態(tài)控制。

現(xiàn)將基坑?xùn)|側(cè)組合式雙排樁支護(hù)區(qū)域的基坑頂部變形及坑外管線沉降等數(shù)據(jù)整理后匯總?cè)缦拢?/p>

從實(shí)際監(jiān)測曲線可以看到，圍護(hù)樁頂部側(cè)向變形隨基坑開挖深度的增加而迅速增長，日變量約2 mm；這種變形增長在基坑開挖至基底，底板墊層澆筑施工后逐漸趨于穩(wěn)定，該階段變形約占總位移量的15%。在土方開挖過程中，圍護(hù)結(jié)構(gòu)頂部最大水平位移量為28.60 mm，與數(shù)值模擬的計(jì)算結(jié)果十分接近（圖10）。

圖10 圍護(hù)樁頂部水平位移曲線

圖11是實(shí)測的坑外地表沉降曲線，在開挖初期，地面略有不規(guī)則隆起，隨著開挖的進(jìn)行，組合式支護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)力調(diào)整迅速穩(wěn)定，地表沉降不斷增大并趨于收斂，最大變形值為-4.90 mm，表明該組合結(jié)構(gòu)對環(huán)境的保護(hù)效果良好，達(dá)到了預(yù)期目的。

圖11 坑外地表沉降曲線

電力管線變形與坑外地表沉降曲線趨勢一致，管線最大沉降-4.10 mm，最大差異沉降2.00 mm，表明由于基坑開挖造成的管線絕對沉降及不均勻沉降均較小，經(jīng)現(xiàn)場查看，周邊路面也未出現(xiàn)明顯裂縫，可見基坑工程在實(shí)施期間對周邊環(huán)境的影響較?。▓D12）。

圖12 坑外電力管線沉降變形曲線

6 結(jié)語

1）雙排樁能夠利用自身的較大剛度對水泥土重力式圍護(hù)墻起到補(bǔ)強(qiáng)作用，優(yōu)化圍護(hù)結(jié)構(gòu)尺寸，顯著減小墻體位移，而水泥土重力式圍護(hù)墻也彌補(bǔ)了雙排樁無法阻隔地下水的缺陷，二者經(jīng)過共同作用，其復(fù)合抗側(cè)能力將得到顯著提高。

2）監(jiān)測結(jié)果表明，本工程基坑和周邊環(huán)境的變形在設(shè)計(jì)要求范圍以內(nèi)并有良好的安全儲(chǔ)備，表明在水泥土重力式圍護(hù)墻內(nèi)套打雙排鉆孔灌注樁形成的組合式支護(hù)結(jié)構(gòu)是一種行之有效的支護(hù)方式，既能保證圍護(hù)結(jié)構(gòu)安全經(jīng)濟(jì)、有效加快施工進(jìn)度并節(jié)約工程投資，又能有效保護(hù)周邊敏感環(huán)境，且便于土方開挖。

3）采用基于彈性地基梁m法的彈性抗力法來考慮前后排樁土相互作用的模型進(jìn)行理論分析，并結(jié)合Hardening-Soil本構(gòu)模型進(jìn)行基坑開挖的數(shù)值模擬，可以比較好地反映基坑變形趨勢，得出比較貼合實(shí)際的結(jié)果。

4）基坑變形不僅取決于土體性質(zhì)和圍護(hù)結(jié)構(gòu)本身，在很大程度上還受土方開挖速率和開挖方式的影響。因此，在大面積基坑開挖時(shí)，貫徹分層、分段、分塊、限時(shí)開挖的原則，加強(qiáng)對土方超挖、圍護(hù)體無支撐暴露時(shí)間和空間的控制，能有效減少圍護(hù)結(jié)構(gòu)側(cè)向變形，保證基坑安全。

5）在深基坑工程實(shí)踐中應(yīng)加強(qiáng)監(jiān)測措施，做到信息化施工，尤其當(dāng)基坑開挖至基底時(shí)，需適當(dāng)加密監(jiān)測頻率，結(jié)合動(dòng)態(tài)監(jiān)測及時(shí)采取措施、預(yù)防險(xiǎn)情，并制定針對性應(yīng)急預(yù)案，在監(jiān)測值超出預(yù)警值后，迅速采取措施，確保周邊環(huán)境的安全。