導(dǎo)流型防風(fēng)網(wǎng)的力學(xué)特性分析

陳光輝，白學(xué)花，李建隆

（青島科技大學(xué)化工學(xué)院，山東 青島 266042）

引 言

隨著中國(guó)城市化進(jìn)程的加快及城市周邊生態(tài)環(huán)境的惡化，揚(yáng)塵已成為城市顆粒物污染的最重要來源[1-2]。防風(fēng)網(wǎng)抑塵工程技術(shù)是治理露天堆料場(chǎng)風(fēng)致?lián)P塵的有效措施，優(yōu)于傳統(tǒng)的灑水、噴結(jié)殼固凝劑及織物覆蓋等，在達(dá)到同等條件的環(huán)境指標(biāo)時(shí)比封閉倉(cāng)儲(chǔ)經(jīng)濟(jì)，且一次投資、長(zhǎng)期受益、維修管理費(fèi)用低[3]。

前期，防風(fēng)網(wǎng)的研究大多集中在防風(fēng)網(wǎng)的抑塵機(jī)理方面[4-8]，對(duì)防風(fēng)網(wǎng)的結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性、強(qiáng)度和安全性分析的文獻(xiàn)報(bào)道較少。1994年，天津市某煤炭倉(cāng)儲(chǔ)場(chǎng)小型碟型防風(fēng)網(wǎng)工程，因?yàn)榍捌趯?duì)防風(fēng)網(wǎng)及支撐結(jié)構(gòu)的受力和結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性的研究分析不足，致使網(wǎng)板最后在風(fēng)和低溫作用下被撕裂脫落，工程沒有達(dá)到預(yù)期效果[3]。

自此，中國(guó)許多學(xué)者開始就防風(fēng)網(wǎng)支撐鋼構(gòu)件在風(fēng)荷載下的力學(xué)響應(yīng)及風(fēng)振疲勞方面進(jìn)行了分析研究[9]。秦皇島港建設(shè)了全國(guó)最大煤堆場(chǎng)防風(fēng)網(wǎng)工程，洪寧寧等[10]、劉現(xiàn)鵬等[11]、張亞青等[12]諸多研究者以秦皇島港防風(fēng)網(wǎng)工程為研究對(duì)象，針對(duì)防風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)風(fēng)振響應(yīng)和防風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性等進(jìn)行了分析討論。段振亞等[9]對(duì)直立平行式與直立斜支撐式兩種類型的鋼構(gòu)架，進(jìn)行了相應(yīng)的力學(xué)特性分析。孫熙平等[13]對(duì)防風(fēng)網(wǎng)的抗振疲勞特性進(jìn)行了研究。

綜上所述，國(guó)內(nèi)防風(fēng)網(wǎng)的結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性研究，大多集中于傳統(tǒng)單一形式的網(wǎng)板分析，對(duì)于不同形式的網(wǎng)板缺乏對(duì)比性的研究。李建隆等[14-19]研發(fā)出一種新型導(dǎo)流型防風(fēng)網(wǎng)，在常規(guī)平板型防風(fēng)網(wǎng)網(wǎng)孔上增設(shè)導(dǎo)流翅片，減小了來流風(fēng)直接沖擊料堆迎風(fēng)面的作用力，來流風(fēng)速為10 m·s-1時(shí)，網(wǎng)后最低風(fēng)速可降至2 m·s-1[20]。但還缺乏對(duì)此新型防風(fēng)網(wǎng)的力學(xué)特性研究。本文基于流場(chǎng)變化對(duì)網(wǎng)板荷載的直接影響，利用CFD系列Fluent模擬軟件，針對(duì)導(dǎo)流型、傳統(tǒng)圓孔平板型和方孔平板型3種網(wǎng)板形式進(jìn)行了模擬比較?；诹鲌?chǎng)特性分析網(wǎng)板的受力與結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性，期望在防風(fēng)網(wǎng)支撐結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)優(yōu)化、工程投資成本的節(jié)約與工程裝置的安全運(yùn)行等方面提供實(shí)質(zhì)性的幫助[9]。

1 數(shù)值模擬

1.1 物理模型

模擬用3D模型如圖1所示，流場(chǎng)設(shè)為長(zhǎng)2000 mm、寬300 mm、高600 mm的長(zhǎng)方體空間；防風(fēng)網(wǎng)為厚2 mm、寬300 mm、高100mm、開孔率30%的多孔薄板；垛堆的橫截面設(shè)為傾斜角45°、下底邊長(zhǎng)130 mm、上底邊長(zhǎng)30 mm、高50 mm的等腰梯形四棱柱。網(wǎng)板距入口4倍堆高，網(wǎng)高為2倍堆高，網(wǎng)堆距為4倍堆高。模擬用開孔率相同的傳統(tǒng)方孔、圓孔平板網(wǎng)和導(dǎo)流型防風(fēng)網(wǎng)進(jìn)行對(duì)比。圖2為3種網(wǎng)板模型，其中（c）為導(dǎo)流型防風(fēng)網(wǎng)板，根據(jù)文獻(xiàn)[20-21]，導(dǎo)流翅片采用最優(yōu)排布形式，傾斜角度從上到下依次為α=60°，65°，70°，75°，80°，85°。各種網(wǎng)板布孔時(shí)孔總個(gè)數(shù)與單孔面積都設(shè)為近似相等。

圖1 計(jì)算區(qū)域及幾何模型示意圖 Fig.1 Sketch map of computational domain and geometric model

圖2 3種防風(fēng)網(wǎng)板幾何模型 Fig.2 Model of porous fence with different porosities

圖3 模擬計(jì)算區(qū)域網(wǎng)格示意圖 Fig.3 Meshed geometry of computational domain

1.2 計(jì)算網(wǎng)格劃分

網(wǎng)格劃分是進(jìn)行數(shù)值計(jì)算的前提，其質(zhì)量的好壞直接影響到計(jì)算結(jié)果的精度[20]。防風(fēng)網(wǎng)模型厚 度小，且有翅片，所以采用分區(qū)劃分網(wǎng)格的方式，對(duì)網(wǎng)板區(qū)域加密處理；考慮到計(jì)算機(jī)模擬計(jì)算的能力，對(duì)左右兩側(cè)墻面采取鏡像手段，盡量接近自然無邊界情況。生成的網(wǎng)格效果如圖3所示。網(wǎng)格總數(shù)為575983，最大扭曲度0.8＜0.85，最大長(zhǎng)徑比3.37＜5。

1.3 邊界條件

（1）入口邊界條件：入口假設(shè)為常溫常壓下的空氣，并認(rèn)為湍流已充分發(fā)展，入口氣流速度為沿截面法向速度[20,22]。

（2）出口邊界條件：采用壓力出口邊界，有利于解決出口回流收斂困難的問題，壓力設(shè)置P表壓=0。

（3）固壁面邊界條件：采用無滑移邊界[22]。

1.4 基本假設(shè)

（1）風(fēng)荷載均勻分布于整個(gè)板面。

（2）界面無滑移。

（3）流體流動(dòng)視為穩(wěn)態(tài)流動(dòng)，忽略流動(dòng)中各參數(shù)隨時(shí)間的變化。

（4）氣流為干燥均質(zhì)氣體，不考慮相變、氣液交換和太陽輻射的影響[23]。將空氣看作黏性不可壓縮流體，且黏度μ=1.789×10-5kg·m-1·s-1，密度ρ=1.225 kg·m-3。

1.5 數(shù)學(xué)模型

（1）離散格式采用計(jì)算精度高、穩(wěn)定性好的二階迎風(fēng)格式，SIMPLE算法處理壓力-速度耦合關(guān)系，壓力差補(bǔ)格式采用默認(rèn)的Standard格式。

（2）采用Standard（標(biāo)準(zhǔn)）k-ε湍流模型[20-21],其控制方程包括湍動(dòng)能k和湍動(dòng)耗散率ε輸運(yùn)方程 方程。

2 力學(xué)特性分析

模擬過程中，根據(jù)材料力學(xué)小變形假定，忽略網(wǎng)板形變和自身重力。作用在網(wǎng)板上的外力包括風(fēng)荷載施加的作用力和支撐結(jié)構(gòu)提供的約束力，二者構(gòu)成網(wǎng)板平衡力系。

圖4所示分別為來流風(fēng)通過導(dǎo)流型防風(fēng)網(wǎng)和圓孔平板型的網(wǎng)板時(shí)形成的氣流速度矢量圖，導(dǎo)流翅片的存在使得氣流具有上升優(yōu)勢(shì)，降低對(duì)料堆面的沖擊。根據(jù)氣流運(yùn)動(dòng)的速度矢量圖確定網(wǎng)板的受力如圖5所示。風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化為均布力f作用于網(wǎng)板，將單位面積網(wǎng)板風(fēng)荷載定義為等效集中力F；通過CFD模擬得到力F的等效作用位置，定義為A點(diǎn)；將網(wǎng)板底部與地面接觸點(diǎn)視為固定端，定義為矩心O；A點(diǎn)到O點(diǎn)的距離定義為力臂h；H定義為網(wǎng)板高度。

圖4 氣流通過網(wǎng)板的速度矢量圖 Fig.4 Velocity vector when airflow through porous fence

圖5 網(wǎng)板受力簡(jiǎn)圖 Fig.5 Map of force analysis of porous fence

3 結(jié)果分析與討論

模擬不同來流風(fēng)速（3，5，8，10，13，15 m·s-1）下3種開孔網(wǎng)板（方孔板、圓孔板、導(dǎo)流型）受風(fēng)荷載作用情況。

3.1 不同防風(fēng)網(wǎng)板的受力分析

圖6給出了由于速度流場(chǎng)分布不均勻而對(duì)3種開孔形式網(wǎng)板產(chǎn)生的受力F隨風(fēng)速的變化。由圖可以看出，F(xiàn)隨著風(fēng)速不斷加大呈現(xiàn)二次方性增長(zhǎng)。風(fēng)速由最初的3 m·s-1增加到15 m·s-1過程中，方孔板、圓孔板和導(dǎo)流型受力分別由12.5、14.9、13.6 N·m-2增加到281.6、298.4、298.4 N·m-2，增長(zhǎng)約20倍。在風(fēng)速為5～10 m·s-1時(shí)，導(dǎo)流型板的等效集中力F一直處于最低水平，且方孔板與導(dǎo)流型的曲線接近；隨著風(fēng)速增加到11 m·s-1之 后，導(dǎo)流型板的受力曲線開始攀升，與圓孔板的接近，方孔板的最低；當(dāng)風(fēng)速達(dá)到13 m·s-1以后，導(dǎo)流型的受力增加大過其他板。整體來說在不同來流風(fēng)速下方孔板的受力比圓孔板的受力略低，兩孔板受力隨來流風(fēng)速的增加趨勢(shì)一致。

圖6 受力曲線圖 Fig.6 Graph of force analysis

3.2 防風(fēng)網(wǎng)力臂分析

圖7為不同開孔網(wǎng)板的力臂與固定網(wǎng)高之比隨風(fēng)速變化。由圖可以看出，3種網(wǎng)板受集中力F作用的位置A點(diǎn)都在網(wǎng)板的幾何中心上方，且隨著風(fēng)速加大，力臂都在慢慢變短。圓孔板的變化趨勢(shì)最明顯，導(dǎo)流型的變化相對(duì)較緩慢。導(dǎo)流型的A點(diǎn)位置一直高于其他兩種板，而圓孔板的最低，最接近網(wǎng)板幾何中心；方孔板介于二者之間。在風(fēng)速為8 m·s-1和10 m·s-1時(shí)，方孔板、圓孔板和導(dǎo)流型力臂與網(wǎng)高之比分別為0.507，0.506，0.512和0.506，0.504，0.511，三者懸差達(dá)到最大，導(dǎo)流型的A點(diǎn)位置高出圓孔板1.28%，高出方孔板1.06%，導(dǎo)流型板與傳統(tǒng)網(wǎng)板的風(fēng)荷載作用位置基本一致，沒有明顯偏差，導(dǎo)流型防風(fēng)網(wǎng)在提高防風(fēng)抑塵性能的同時(shí)，結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性與常規(guī)防風(fēng)網(wǎng)相比差別不大。

3.3 網(wǎng)板阻力的來源

防風(fēng)網(wǎng)對(duì)風(fēng)的阻礙作用，直接降低風(fēng)的動(dòng)能，使得網(wǎng)板與風(fēng)之間產(chǎn)生復(fù)雜作用力。研究網(wǎng)板阻力的來源，不僅對(duì)分析防風(fēng)網(wǎng)支撐結(jié)構(gòu)及自身穩(wěn)定性有意義，對(duì)防風(fēng)網(wǎng)的擋風(fēng)機(jī)理也有直接的指導(dǎo)意義。

圖7 力臂曲線圖 Fig.7 Graph of moment arm

3.3.1 網(wǎng)板摩擦曳力 圖8為3種網(wǎng)板在15 m·s-1來流風(fēng)速下Z=150 mm位置處的x-y平面局部放大速度矢量圖。氣流穿過板孔后，由于通道截面的突然擴(kuò)大，急速流過的氣流發(fā)生邊界層分離，使部分高速氣流匯入網(wǎng)板背面未開孔部分形成的負(fù)壓區(qū)，形成旋渦。其中，由渦底部流入高速氣流而形成的旋渦，稱為上卷旋渦；當(dāng)旋渦是由上部高速氣流急速流入而形成，則稱為下卷旋渦。渦的旋轉(zhuǎn)以及不同運(yùn)動(dòng)方向的渦相遇產(chǎn)生摩擦要消耗大量的來流能量，所以在貼近網(wǎng)板的背風(fēng)面對(duì)網(wǎng)板存在較強(qiáng)的雷諾應(yīng)力。穿過方孔板和圓孔板的氣流直接朝向后方運(yùn)動(dòng)，形成的旋渦雜亂無序，而穿過導(dǎo)流板的氣流容易形成規(guī)律的旋渦。

湍流動(dòng)能越大說明流動(dòng)狀況隨時(shí)間變化越不穩(wěn)定。分析15 m·s-1來流風(fēng)速條件下導(dǎo)流型網(wǎng)后不同距離處湍流動(dòng)能等值線（圖9）可知，導(dǎo)流型網(wǎng)后距離網(wǎng)板X/H=0.03，X/H=0.1，X/H=0.2，X/H=0.4位置處存在一定程度的湍流，且隨著距離加大湍流動(dòng)能會(huì)慢慢減弱。在遠(yuǎn)離網(wǎng)板的過程中，強(qiáng)有力的小旋渦在主流風(fēng)作用下，逐漸擴(kuò)散成湍流 動(dòng)能很微弱的大尺度渦，并且旋渦在后續(xù)運(yùn)動(dòng)過程中受到空氣黏性阻尼影響，湍動(dòng)能被逐漸耗散。湍動(dòng)能的快速耗散可有效減少對(duì)網(wǎng)后料堆表面顆粒的作用力，大大降低顆粒起動(dòng)；湍動(dòng)能的快速耗散還可降低網(wǎng)后流場(chǎng)的高頻脈動(dòng)對(duì)網(wǎng)板的作用力。

圖8 Z=150mm處x-y平面速度矢量局部放大圖 Fig.8 Distribution of velocity vector at x-ysurface in Z=150 mm

從圖9中導(dǎo)流型網(wǎng)板后距離網(wǎng)板X/H=0.03處湍流動(dòng)能等值線圖可以看出，在近網(wǎng)處y-z平面上湍流旋渦是均勻有序的，在網(wǎng)板高度范圍內(nèi)，隨著高度的上升，氣流湍動(dòng)能是不斷增加的，其對(duì)應(yīng)的拖曳旋渦對(duì)網(wǎng)板的吸引作用也增大。圖10為模擬15 m·s-1風(fēng)速時(shí)，3種開孔形式的防風(fēng)網(wǎng)在橫截面X/H=0.4處的湍流動(dòng)能等值線圖，從圖可以看出導(dǎo)流型板的湍動(dòng)能僅為7.4 m2·s-2左右，遠(yuǎn)低于方孔板的14.4～17.3 m2·s-2和圓孔板的13.9～16.67 m2·s-2，從湍動(dòng)能耗散來看導(dǎo)流型板比方孔板及圓孔板更有利于抑制顆粒起動(dòng)、降低高頻脈動(dòng)對(duì)網(wǎng)板的作用力。

3.3.2 網(wǎng)板形體曳力 圖11為網(wǎng)板近壁面等壓線圖，在15 m·s-1來流風(fēng)速下，方孔板（a）的前后壓差最大為494.1 Pa，圓孔板（b）的前后壓差最大為546.4 Pa，導(dǎo)流型（c）的前后壓差最大為512 Pa。該壓差帶給防風(fēng)網(wǎng)最大形體曳力，且導(dǎo)流型前后壓差方面明顯優(yōu)于圓孔板。該負(fù)壓區(qū)是網(wǎng)板受力的另一重要來源。

3種開孔形式中圓孔板受風(fēng)荷載作用最大，一是因?yàn)閳A孔板網(wǎng)后旋渦較導(dǎo)流型的旋渦更加無序雜亂，如圖8所示，當(dāng)上卷旋渦與下卷旋渦相遇后，由于相反的旋轉(zhuǎn)方向，以及產(chǎn)生的摩擦，會(huì)使能量消耗更大，且圓孔板網(wǎng)后較其他兩板存在更大的拖曳旋渦，旋渦波及范圍也更大；二是因?yàn)閳A孔板網(wǎng)后形成的負(fù)壓區(qū)的壓力最低，所以圓孔板近壁面的前后壓差大于另外兩種開孔板，如圖11所示。由圖6受力曲線圖可以明顯看出，導(dǎo)流型防風(fēng)網(wǎng)在5～10 m·s-1風(fēng)速時(shí)，導(dǎo)流型板的集中力F一直處于最低水平，是因?yàn)樵趯?dǎo)流翅片的隔離作用下，方孔板近壁面前后壓力差稍大于導(dǎo)流型板，且從湍動(dòng)能等值線圖10中可以看出，導(dǎo)流型后的湍流曳渦的尺度更小，所以導(dǎo)流型的受力比方孔板的稍低。當(dāng)風(fēng)速達(dá) 到13 m·s-1以后，導(dǎo)流型的受力增加大過其他板，原因是風(fēng)速增大翅片上的受力明顯增加，其低拖曳渦的優(yōu)勢(shì)被抵消了，此時(shí)，導(dǎo)流型孔板較方孔無翅片板的風(fēng)荷載略大，與圓孔板所受風(fēng)荷載基本一樣。

圖11 網(wǎng)板近壁面壓力等值線圖 Fig.11 Pressure contour line near porous fence/Pa

4 結(jié) 論

研究網(wǎng)板阻力的來源，不僅對(duì)分析防風(fēng)網(wǎng)支撐結(jié)構(gòu)及自身穩(wěn)定性有意義，對(duì)防風(fēng)網(wǎng)的擋風(fēng)機(jī)理也有直接的指導(dǎo)意義。本文應(yīng)用CFD模擬軟件Fluent對(duì)不同開孔型式的防風(fēng)網(wǎng)進(jìn)行了力學(xué)特性分析。由數(shù)值模擬得到以下結(jié)論：

（1）通過比較不同開孔形式的防風(fēng)網(wǎng)，風(fēng)荷載都是隨著風(fēng)速不斷加大，呈現(xiàn)二次方性增長(zhǎng)， 當(dāng)風(fēng)速由3 m·s-1增加到15 m·s-1時(shí)，風(fēng)荷載增長(zhǎng)約20倍。導(dǎo)流型受風(fēng)荷載作用與傳統(tǒng)網(wǎng)板比較并沒有明顯差別。

（2）漸進(jìn)角度式導(dǎo)流型防風(fēng)網(wǎng)板與傳統(tǒng)網(wǎng)板的風(fēng)荷載等效作用點(diǎn)位置相比較，位置基本一致，都在網(wǎng)板的幾何中心上方，且隨著風(fēng)速加大，等效集中力作用點(diǎn)逐漸接近幾何中心。

（3）小渦的旋轉(zhuǎn)和摩擦消耗大量的來流能量，所以在貼近網(wǎng)板的背風(fēng)面對(duì)網(wǎng)板存在較強(qiáng)的雷諾應(yīng)力。在遠(yuǎn)離網(wǎng)板的過程中，強(qiáng)有力的小旋渦在主流風(fēng)作用下，逐漸擴(kuò)散成湍流動(dòng)能很微弱的大尺度渦，并且旋渦在后續(xù)運(yùn)動(dòng)過程中受到空氣黏性阻尼影響，渦動(dòng)能被逐漸耗散。產(chǎn)生網(wǎng)板阻力的主要原因是網(wǎng)板近壁面的前后壓差和網(wǎng)后氣流湍動(dòng)形成的拖曳渦。

符 號(hào) 說 明

F——單位面積等效集中力，N·m-2

f——均布力，N·m-2

H——防風(fēng)網(wǎng)高度，mm

h——力臂，mm

K——湍流動(dòng)能，m2·s-2

U——風(fēng)速，m·s-1

α——開孔率，%

ε——湍動(dòng)耗散率

μ——黏度，kg·m-1·s-1

ρ——密度，kg·m-3

[1] Bai Xiangbing (白向兵), Liu Jian (劉建), Yan Yingtao (閆英桃), Liu Yanping (劉艷萍).Fugitive dust pollution of city and situation and prospect of study on dust-depressor [J].Journal of Shanxi University of Technology (陜西理工學(xué)院學(xué)報(bào)), 2005, 21 (4): 44-46.

[2] Ma Lan (馬蘭).Optimizing a construction scheme of windproof net board for storage yard in harbor engineering[D].Tianjin: Tianjin University, 2009.

[3] Duan Zhenya (段振亞), Shi Wenmei (石文梅), Zhen Wenjuan (鄭文娟), Zong Runkuan (宗潤(rùn)寬).Progress in dust-removing mechanism study and engineering application [J].Petro-Chemical Equipment(石油化工設(shè)備), 2010, 39 (3): 40-44.

[4] Lee S J, Kim H B.Laboratory measurements of velocity and turbulence field behind porous fences [J].Journal of Wind Engineering and Industrial Aerodynamics, 1999, 80 (3): 311-326.

[5] Dong Z B, Luo W Y, Qian G Q, et al.A wind tunnel simulation of the mean velocity fields behind upright porous fences [J].Agricultural and Forest Meteorology, 2007, 146 (1/2): 82-93.

[6] Zhang N, Kang J H, Lee S J.Wind tunnel observation on the effect of a porous fence on shelter of salting sand particles [J].Geomorphology, 2010: 224-232.

[7] Xuan Jie, Robins A.The effects of turbulence and complex terrain on dust emissions and depositions from coal stockpiles [J].Atmospheric Environment, 1994, 28: 1951-1960.

[8] Xuan Jie, Ye Wenhu.Wind tunnel modeling of dust emission and deposition in lower atmosphere: similarity principles [J].Asia-Pacific Symposium on Wind Engineering(Hong Kong), 1993, (2): 1053.

[9] Duan Zhenya (段振亞), Huang Wenbo (黃文博), Fu Jin (傅進(jìn)).Structure design and mechanical characteristics analysis of steel bracing [J].Petro-Chemical Equipment(石油化工設(shè)備), 2013, 42 (4): 27-30.

[10] Hong Ningning (洪寧寧), Zhan Shuifen (詹水芬).Structure dynamic finite element analysis of porous fence//The Wind Engineering Structure Set Fourteenth National Academic Conference (第十四屆全國(guó)結(jié)構(gòu)風(fēng)工程學(xué)術(shù)會(huì)議論文集) [C].Beijing, 2009: 789-793.

[11] Liu Xianpeng (劉現(xiàn)鵬), Wang Yuanzhan (王元戰(zhàn)), Hong Ningning (洪寧寧).Response analysis on wind excitation of wind-break structure around coal store yard of Qinhuangdao port [J].Port Engineering Technology(港口技術(shù)), 2008, 44 (5): 15-17.

[12] Zhang Yaqing (張亞青), Zhan Shuifen (詹水芬).Research on windbreak dynamic characteristic about Qinghuangdao port [J].Journal of Waterway and Harbor(水道港口), 2008, 29 (4): 294-295.

[13] Sun Xiping (孫熙平), Wang Yuanzhan (王元戰(zhàn)).Research on wind-induced fatigue characteristic of windbreak structure [J].Port Engineering Technology(港口技術(shù)), 2009, 46 (2): 30-33.

[14] Chen Guanghui (陳光輝), Li Jianlong (李建隆), Wang Weiwen (王偉文), et al.Method of wind-proof and dust suppression for open storage yard and the used of porous fence [P]: CN, 200810249627.5 .2009-07-22.

[15] Fan Junling (范軍領(lǐng)), Wang Weiwen (王偉文), Zhang Pan (張攀), et al.Porous fence [P]: CN, 200820232839.2009-12-16.

[16] Dong Jipeng (董繼鵬).Simulation and research of windbreak shelter effect on material piles under intense wind [D].Qingdao: Qingdao University of Science & Technology, 2009.

[17] Chen Guanghui (陳光輝) , Duan Jihai (段繼海), Li Jianlong (李建隆).Numerical simulation of influence of the porosity on the dust suppression of deflector-porous fence [J].Journal of Chemical Engineering of Chinese Universities(高校化學(xué)工程學(xué)報(bào)), 2013, 27 (5): 773-778.

[18] Chen Guanghui (陳光輝), Sun Changfeng (孫昌峰), Wang Weiwen (王偉文), et al.Numerical simulation of a porous fence with deflector [J].Computers and Applied Chemistry(計(jì)算機(jī)與應(yīng)用化學(xué)), 2011, 28 (6): 725-728.

[19] Chen Guanghui (陳光輝), Wu Yulei (吳玉雷), Wang Weiwen (王偉文), et al.Simulation and shelter effect research behind a windbreak with deflector [J].Journal of Qingdao University of Science and Technology: Natural Science Edition(青島科技大學(xué)學(xué)報(bào): 自然科學(xué)版), 2010, 31 (5): 485-489.

[20] Chen Guanghui (陳光輝).Study on the structure optimization and mechanism of the porous fence [D].Qingdao: Qingdao University of Science & Technology, 2011.

[21] Sun Changfeng (孫昌峰).Study on the dust suppression property and mechanism of the porous fence with deflectors [D].Qingdao: Qingdao University of Science & Technology, 2011.

[22] Wang Fujun (王福軍).Analysis of Computational Fluid Dynamics Principle and Application of CFD Software [M].Beijing: Tsinghua University Press, 2004.

[23] Hu Jinming (胡晉明), Shen Henggen (沈恒根).Numerical simulation of windbreak with effect of shield [J].Pollution Control Technology(污染防治技術(shù)), 2003, 16 (4): 1-3.