油氣集輸管道耐磨涂層研究進(jìn)展及技術(shù)改進(jìn)方法

季楚凌，李長(zhǎng)俊

(西南石油大學(xué) 石油與天然氣工程學(xué)院，四川 成都 610500)

沖蝕磨損是指材料在受到小而稀松的流動(dòng)粒子的沖擊時(shí)其表面發(fā)生破壞的一類磨損現(xiàn)象，其定義可以描述為固體表面同含有固體粒子的流體接觸做相對(duì)運(yùn)動(dòng)時(shí)，其表面材料所發(fā)生的損耗［1］。對(duì)于特定的油氣集輸管道來(lái)說(shuō)，由于在開(kāi)采及其它環(huán)節(jié)中會(huì)產(chǎn)生一定的雜質(zhì)，管輸介質(zhì)中常含有一定數(shù)量的固體顆粒，這些含砂流體沖擊管道內(nèi)壁并對(duì)其造成一定程度的沖蝕磨損，最終影響正常的生產(chǎn)并有可能造成管道的泄漏。而之前眾多專家學(xué)者的研究結(jié)果表明，當(dāng)含砂流體流經(jīng)彎管、異徑接頭、三通、閥門(mén)等管道局部件時(shí)，其自身流域的物理形狀會(huì)使得固粒在更大程度上偏離流線，從而對(duì)壁面造成更為嚴(yán)重的沖蝕磨損［2-5］。

目前，在油氣集輸管道上常用的耐磨方法是涂敷耐磨涂層，且主要使用有機(jī)涂層，但是有機(jī)涂層在實(shí)際生產(chǎn)中所起到的耐磨作用較為有限，并不能對(duì)集輸管道內(nèi)壁起到很好的保護(hù)作用，而近年來(lái)，不同材料耐磨涂層的制備及應(yīng)用情況不斷被報(bào)道。本文較為系統(tǒng)地總結(jié)了各類耐磨涂層的耐磨機(jī)理及在管道上的實(shí)際使用情況，在此基礎(chǔ)上進(jìn)一步介紹了提高各涂層耐磨性能的技術(shù)改進(jìn)方法，并對(duì)其在油氣集輸管道上的應(yīng)用進(jìn)行了展望。

1 管道耐磨涂層研究進(jìn)展

1.1 有機(jī)涂層

現(xiàn)今國(guó)內(nèi)外油氣管道(包括油氣集輸管道)上常用的有機(jī)耐磨涂層的材料主要有粉末環(huán)氧樹(shù)脂、聚氨酯、環(huán)氧酚醛樹(shù)脂等［6］，而其中比較著名的產(chǎn)品包括英國(guó)伍德公司的COPON、德國(guó)杜邦公司的Permecor 及我國(guó)自主研制的AW-01 等［7］。有機(jī)耐磨涂層在固體顆粒沖擊下的沖蝕磨損機(jī)理與塑形、脆性材料涂層均不相同，相關(guān)的研究結(jié)果表明［8-9］，當(dāng)固體顆粒以一定的速度沖擊涂敷有機(jī)涂層的靶材時(shí)，涂層表面所受的剪切應(yīng)力會(huì)使得其中心區(qū)域發(fā)生環(huán)狀開(kāi)裂，并引起初步的涂層與基體分層現(xiàn)象;而在此后，無(wú)論是在較小角度還是較大角度下，固體顆粒的持續(xù)沖擊會(huì)使得基體與涂層之間的結(jié)合部受到較大的壓應(yīng)力作用，當(dāng)壓應(yīng)力大于塑形管材基體的屈服強(qiáng)度時(shí)，塑形基體與有機(jī)涂層均會(huì)發(fā)生屈服現(xiàn)象，而兩者屈服程度的不同則會(huì)導(dǎo)致之前分層區(qū)域的不斷擴(kuò)大，并最終引起有機(jī)涂層的脫落。

對(duì)于有機(jī)涂層制備方法的研究始于20 世紀(jì)40年代，并且經(jīng)過(guò)多年的發(fā)展，現(xiàn)有的有機(jī)耐磨涂層主要由基料、填料及固化劑組成，其中基料主要選用環(huán)氧樹(shù)脂，而填料直接決定著涂層的性能，因此可以通過(guò)添加不同的填料來(lái)改善原有有機(jī)涂層的耐磨性［10］。Wetzel 等［11］在環(huán)氧樹(shù)脂基料中添加了體積分?jǐn)?shù)為1% ～2%的微米級(jí)CaSiO3和納米級(jí)Al2O3顆粒，并通過(guò)測(cè)試證明了在加入上述粉末增強(qiáng)相后有機(jī)涂層的耐磨性能可大幅增強(qiáng)。而在耐磨性能及機(jī)理的研究方面，除了需要進(jìn)行相應(yīng)的實(shí)驗(yàn)測(cè)試外，Wang 等［12］于2009 年、Gong 等［13］于2012 年均采用將有限元算法及無(wú)網(wǎng)格算法相結(jié)合的方法來(lái)建立沖蝕磨損的耦合模型，運(yùn)用SPH 方法的光滑質(zhì)點(diǎn)對(duì)涂層及金屬基體的受沖擊中心區(qū)域進(jìn)行建模，而其余部分均采用傳統(tǒng)的有限元方法建模，通過(guò)將數(shù)值模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，可以發(fā)現(xiàn)這種方法可以解決原先采用有限元法時(shí)有機(jī)涂層受沖擊區(qū)域變形量較大時(shí)網(wǎng)格扭曲的問(wèn)題，因而對(duì)于有機(jī)涂層沖蝕磨損動(dòng)態(tài)過(guò)程的模擬更為準(zhǔn)確。

總的來(lái)說(shuō)，雖然現(xiàn)有的有機(jī)涂層具有涂裝工藝簡(jiǎn)單、技術(shù)成熟等優(yōu)點(diǎn)，但是，較之陶瓷涂層及金屬合金涂層，有機(jī)涂層的耐磨性仍然較差。因此，有機(jī)涂層作為耐磨材料主要適用于固粒濃度較小的長(zhǎng)輸管道(如西氣東輸管道)，而對(duì)于固粒濃度較大的油氣集輸管道，應(yīng)在使用前對(duì)有機(jī)涂層在特定條件下的耐磨性能進(jìn)行評(píng)估，否則極易造成其成片分層脫落。

1.2 陶瓷涂層

陶瓷涂層屬于典型的脆性材料涂層，因此其沖蝕磨損機(jī)理包括應(yīng)力疲勞斷裂及脆性斷裂兩種模型，并且沖蝕磨損機(jī)制的轉(zhuǎn)化主要與顆粒的法向沖擊速度相關(guān)［14-15］。如圖1 固體顆粒沖擊陶瓷材料表面示意圖中所示，當(dāng)法向沖擊速度較小時(shí)，固體顆粒只能對(duì)陶瓷材料造成彈塑性變形，而并不能造成其磨損;當(dāng)固粒的法向沖擊速度達(dá)到一定的值時(shí)，陶瓷材料由于受到固體顆粒長(zhǎng)時(shí)間的反復(fù)沖擊而使得其應(yīng)力超過(guò)本身的強(qiáng)度，橫向及徑向裂紋得以產(chǎn)生并以一定的速度擴(kuò)展，最終造成陶瓷材料的沖蝕磨損，此即應(yīng)力疲勞斷裂模型;而當(dāng)固粒的法向沖擊速度較大時(shí)，陶瓷材料在少數(shù)幾次沖擊下就會(huì)產(chǎn)生橫向及徑向裂紋，并且這些裂紋的擴(kuò)展速度較快，最終造成材料流失，此即脆性斷裂模型。

圖1 固體顆粒沖擊陶瓷材料表面示意圖Fig.1 Illustration of solid particle impacting ceramic material surface

現(xiàn)有的陶瓷涂層的制備方法有很多種，其中，Shin 等［16］利用氣相沉積法制備得到了陶瓷涂層，并對(duì)其微觀組織結(jié)構(gòu)和機(jī)械耐磨性能進(jìn)行了相應(yīng)的研究。朱昱等［17］綜述了激光表面改性技術(shù)在金屬基陶瓷涂層制備中的應(yīng)用，指出利用激光表面改性技術(shù)在金屬基體表面上能制備出耐磨、耐腐蝕和耐高溫的陶瓷涂層，并對(duì)其未來(lái)的發(fā)展方向進(jìn)行了展望。對(duì)于陶瓷涂層的制備，除了上述兩種方法外，還有熱噴涂法、離心法、包埋法等多種方法。而對(duì)于陶瓷涂層耐磨性能及機(jī)理的研究主要是運(yùn)用實(shí)驗(yàn)研究與數(shù)值模擬相結(jié)合的方法來(lái)進(jìn)行，例如，Griffin 等［18］建立了多顆粒沖擊帶有氧化鋁陶瓷涂層的金屬基體的數(shù)值模型，運(yùn)用拉伸失效準(zhǔn)則作為判斷涂層單元是否失效的基準(zhǔn)，通過(guò)統(tǒng)計(jì)失效單元來(lái)計(jì)算沖蝕磨損速率，并由此評(píng)價(jià)涂層的耐磨性能，通過(guò)將計(jì)算結(jié)果與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比可以證明數(shù)值計(jì)算模型的準(zhǔn)確性。

由于陶瓷涂層的制備工藝相對(duì)較為復(fù)雜，因此在油氣集輸管線上進(jìn)行全線的涂裝較為困難，但對(duì)于那些處在顆粒低角沖擊(此時(shí)法向沖擊速度較小)下且沖蝕磨損情況較為嚴(yán)重的局部件，例如彎管、異徑接頭、大開(kāi)度下的閥門(mén)等，可以在其沖蝕磨損集中區(qū)制備陶瓷涂層，預(yù)計(jì)將會(huì)取得較好的耐磨效果。

1.3 金屬合金涂層

金屬合金涂層屬于塑形材料涂層，其沖蝕磨損機(jī)理可以通過(guò)微切削模型［19］來(lái)進(jìn)行解釋。如圖2固體顆粒沖擊金屬合金材料表面示意圖中所示，對(duì)于塑性材料來(lái)說(shuō)，當(dāng)受到高角沖擊時(shí)，其自身的彈性應(yīng)變能夠吸收沖擊能量，從而使其材料表面免受損失;反之，當(dāng)顆粒對(duì)材料表面進(jìn)行低角沖擊時(shí)，沖擊和摩擦產(chǎn)生的表面應(yīng)力會(huì)引起裂紋并造成材料損失。若顆粒棱角比較銳利(圖2(a))，則其向前的滑動(dòng)會(huì)使金屬合金表面的材料就像被車(chē)刀車(chē)削一樣從磨粒前方被去除;而若顆粒棱角不夠銳利(圖2(b))，那么金屬合金材料表面會(huì)發(fā)生犁溝變形，固體顆粒一邊向前推擠材料，一邊將材料犁向溝槽兩側(cè)，同樣造成材料損失。

圖2 固體顆粒沖擊金屬合金材料表面示意圖Fig.2 Illustration of solid particle impacting metal alloy material surface

現(xiàn)有金屬合金涂層的制備方法也有很多，其中，Zhou 等［20］利用超音速火焰噴涂(HVOF)技術(shù)制備得到了Fe48Cr15Mo14C15B6Y2合金涂層，通過(guò)研究發(fā)現(xiàn)該涂層呈現(xiàn)致密的層狀結(jié)構(gòu)，并且這種結(jié)構(gòu)上的優(yōu)點(diǎn)使得其具有優(yōu)良的耐磨性能。黃標(biāo)等［21］利用激光熔覆技術(shù)在45 號(hào)鋼表面制備了FeCoCrxNiB 高熵合金涂層，并對(duì)其組織結(jié)構(gòu)和耐磨性進(jìn)行了一系列的觀察和測(cè)試，研究結(jié)果表明FeCoCr0.5NiB 涂層的耐磨性最高。除了上述介紹的制備方法外，還有熔融法、沉積法、電弧噴涂、等離子噴涂等多種方法。而對(duì)金屬合金涂層耐磨性能及機(jī)理的研究主要是運(yùn)用實(shí)驗(yàn)研究與有限元顯示動(dòng)力學(xué)模擬相結(jié)合的方法來(lái)進(jìn)行的，其中，Wang 等［22］運(yùn)用有限元方法中的顯示動(dòng)力學(xué)模塊分析了沖蝕速度、沖蝕角、沖蝕顆粒尺寸等不同影響因素對(duì)于塑形及脆性材料沖蝕磨損特性的影響，通過(guò)與前人實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的對(duì)比驗(yàn)證了數(shù)值模型的準(zhǔn)確性，并由此進(jìn)一步分析塑形及脆性材料各自的沖蝕磨損機(jī)理及相關(guān)的影響因素。

與陶瓷涂層類似，現(xiàn)有工藝的復(fù)雜性使得在油氣集輸管線上進(jìn)行金屬合金涂層的全線涂裝較為困難，此外，若在集輸管道上運(yùn)用金屬合金涂層時(shí)，需要重點(diǎn)分析其在特定條件下的耐腐蝕性能，尤其是當(dāng)集輸管道中輸送CO2、H2S 等含量較高的強(qiáng)腐蝕性介質(zhì)時(shí)，不宜使用金屬合金涂層。但對(duì)于那些處在較弱腐蝕性介質(zhì)的環(huán)境中、顆粒高角沖擊下且沖蝕磨損情況較為嚴(yán)重的局部件，例如T 型三通、小開(kāi)度下的閥門(mén)等，若在其沖蝕磨損集中區(qū)制備金屬合金涂層預(yù)計(jì)會(huì)取得較好的耐磨效果。

2 耐磨涂層技術(shù)改進(jìn)方法

2.1 材料改性處理

材料改性處理是從材料本身的耐磨性能方面入手，通過(guò)對(duì)原涂層材料進(jìn)行改性來(lái)提高涂層的耐磨性或解決某些涂層在管道內(nèi)壁上制備工藝復(fù)雜的難題。有機(jī)涂層的改性處理除了之前文獻(xiàn)［11］中所介紹的添加CaSiO3、Al2O3等現(xiàn)今常用的固體粉末增強(qiáng)相外，一些專家學(xué)者嘗試使用橡膠等彈性體材料對(duì)有機(jī)涂層進(jìn)行處理，利用橡膠顆粒脫膠或斷裂后所形成的孔洞的塑性體膨脹和顆?；蚩锥此T發(fā)的剪切屈服形變使原有有機(jī)涂層的韌性大大增強(qiáng)，于晶［23］將橡膠材料混入有機(jī)環(huán)氧樹(shù)脂材料中，開(kāi)發(fā)出高強(qiáng)耐磨蝕復(fù)合材料，實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明這種復(fù)合材料涂層可以有效緩解過(guò)流部件的磨蝕問(wèn)題;對(duì)于陶瓷涂層來(lái)說(shuō)，對(duì)其進(jìn)行的改性處理主要包括提高耐磨性及簡(jiǎn)化制備工藝兩方面，在提高耐磨性方面，Richard 等［24］運(yùn)用熱噴涂法在金屬管材基體表面制備得到了Al2O3-TiO2納米陶瓷結(jié)構(gòu)涂層，并且納米陶瓷涂層表面結(jié)構(gòu)的致密性使其耐磨性能較傳統(tǒng)陶瓷涂層提高很多，但是在實(shí)際應(yīng)用時(shí)還需要解決在噴涂過(guò)程中納米顆粒易沉積以及如何抑制納米晶在噴涂過(guò)程中長(zhǎng)大等問(wèn)題。在簡(jiǎn)化制備工藝方面，為使陶瓷涂層能夠方便高效地涂裝于集輸管線上，可以考慮將陶瓷粉末加入膠粘劑溶液中制成粘稠狀膠體后再進(jìn)行涂裝，吳瑞娟［25］將骨料MgO、TiO2、Al2O3處理后加入計(jì)量的膠粘劑磷酸二氫鋁溶液中用強(qiáng)力電動(dòng)攪拌器分散至粘稠狀，混合均勻后制得陶瓷涂料，并將其涂覆在尺寸為D108 ×5 的X80 管線鋼上，測(cè)試結(jié)果表明這種陶瓷涂料的附著力與抗沖擊性均能達(dá)到相關(guān)的要求;而對(duì)于金屬合金涂層，常在其中混入WC、TiC 等無(wú)氧碳化物陶瓷粉末以增強(qiáng)其耐磨性，Zhou 等［26］運(yùn)用激光技術(shù)制備得到了鐵基WC 復(fù)合涂層，并觀察了其微觀組織結(jié)構(gòu)，測(cè)試結(jié)果表明，在相同條件下涂覆該涂層后AISI 1045 鋼材的磨損速率比原來(lái)減小了2 倍。

2.2 非光滑耐磨表面的加工

非光滑耐磨表面是通過(guò)一定的成型方法加工得到的具有一定耐磨減阻功能的仿生表面，它通過(guò)改變?cè)泄腆w顆粒的運(yùn)動(dòng)軌跡來(lái)達(dá)到提高涂層耐磨性的目的。仿生非光滑耐磨表面在各個(gè)領(lǐng)域發(fā)展迅速，且主要的表面形態(tài)有橫槽型、縱槽型、凹坑型、凸包型等［27-28］，但是在油氣管道上的應(yīng)用仍然較少，主要原因是在管道內(nèi)壁上加工這類表面還比較困難，而近三年來(lái)哈爾濱工程大學(xué)趙剛教授的課題組對(duì)油氣輸送管道中涂層上的非光滑表面的成型機(jī)理進(jìn)行了研究，并成功研制了管道內(nèi)壁加工機(jī)器人，該機(jī)器人通過(guò)運(yùn)用熱輥壓的方法在天然氣輸送管道的有機(jī)涂層上加工出微米級(jí)的凹坑型耐磨表面［29-30］，預(yù)計(jì)該方法可以提高原有機(jī)涂層的耐磨減阻性能，但其具體的耐磨減阻效果還需實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。

3 結(jié)論與展望

各類耐磨涂層有其各自不同的耐磨機(jī)理，因此日后在油氣集輸管線上進(jìn)行耐磨處理時(shí)應(yīng)根據(jù)各集輸管道的實(shí)際沖蝕磨損環(huán)境、各類型管道局部件的不同特點(diǎn)、各類耐磨涂層的特點(diǎn)來(lái)選用最為合適的耐磨涂層，而為了進(jìn)一步拓展不同種類耐磨涂層在油氣集輸管道中的應(yīng)用，應(yīng)積極開(kāi)展以下工作:

(1)對(duì)陶瓷涂層及金屬合金涂層的制備方法進(jìn)行改進(jìn)，以使其能在油氣集輸管線上進(jìn)行大范圍乃至全線的涂裝。

(2)深入研究經(jīng)改性處理后的復(fù)合材料耐磨涂層的沖蝕磨損有限元模型，通過(guò)數(shù)值模擬與實(shí)驗(yàn)研究相結(jié)合的方法從機(jī)理上分析并解釋其耐磨性能提高的原因。

(3)進(jìn)一步研究橫槽型、縱槽型、凸包型等其它非光滑表面的成型方法，通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試檢驗(yàn)其在油氣集輸管線上的耐磨減阻效果，并優(yōu)選出耐磨性能最好的非光滑表面形態(tài)。

［1］ 鄧建新，丁澤良. 陶瓷噴嘴及其沖蝕磨損［M］. 北京:科學(xué)出版社，2009.

［2］ Habib M A，Ben-Mansour R，Badr H M，et al.Erosion and penetration rates of a pipe protruded in a sudden contraction［J］.Computers ＆ Fluids，2008，37(2):146-160.

［3］ Zhang H，Tan Y，Yang D，et al.Numerical investigation of the location of maximum erosive wear damage in elbow:Effect of slurry velocity，bend orientation and angle of elbow［J］.Powder Technology，2012，217(2):467-476.

［4］ Wong C Y，Solnordal C，Swallow A，et al. Experimental and computational modelling of solid particle erosion in a pipe annular cavity［J］.Wear，2013，303(1/2):109-129.

［5］ Zhu H，Pan Q，Zhang W，et al.CFD simulations of flow erosion and flow-induced deformation of needle valve:Effects of operation，structure and fluidparameters［J］.Nuclear Engineering and Design，2014，273(7):396-411.

［6］ 沈遠(yuǎn).輸氣管道內(nèi)涂層制備及其減阻性能研究［D］.上海:華東理工大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，2014.

［7］ 林竹，秦延龍，黃驍卓，等. 天然氣管道減阻耐磨涂料的研究和應(yīng)用進(jìn)展［J］. 腐蝕與防護(hù)，2003，24(5):206-209.

［8］ Mabrouki T，Raissi K，Cornier A. Numerical simulation and experimental study of the interaction between a pure high-velocity waterjet and targets:contribution to investigate the decoating process［J］. Wear，2000，239(2):260-273.

［9］ 王宇飛.耐磨耐蝕層狀復(fù)合管的制備及其沖蝕模擬分析［D］.上海:復(fù)旦大學(xué)材料科學(xué)系，2008.

［10］周先輝，孫友松，魏良模，等. 新一代環(huán)氧潤(rùn)滑耐磨涂層研制與應(yīng)用中需解決的若干問(wèn)題［J］. 材料保護(hù)，2007，40(3):56-60.

［11］Wetzel B，Haupert F，Zhang M Q. Epoxy nanocomposites with high mechanical and tribological performance［J］.Composites Science ＆ Technology，2003，63 (14):2055-2067.

［12］Wang Y，Yang Z. A coupled finite element and meshfree analysis of erosive wear［J］. Tribology International，2009，42(2):373-377.

［13］ Gong Y，Yang Z，Wang Y. Impact simulation on ductile metal pipe with polymer coating by a coupled finite element and meshfree method［J］.Journal of Failure Analysis ＆ Prevention，2012，12(3):267-272.

［14］孫軍龍.新型B4C 基復(fù)合陶瓷噴嘴研究開(kāi)發(fā)及其沖蝕機(jī)理研究［D］.濟(jì)南:山東大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，2007.

［15］Deng J，Wu F，Zhao J. Wear mechanisms of gradient ceramic nozzles in abrasive air-jetmachining［J］. International Journal of Machine Tools and Manufacture，2007，47(12):2031-2039.

［16］ Shin J，Choi K，Wang T，et al. Microstructure evolution and mechanical properties of Ti-B-N coatings deposited by plasma-enhanced chemical vapor deposition［J］.Transactions of Nonferrous Metals Society of China，2012，22(35):722-728.

［17］朱昱，張宇，王小美，等. 激光表面改性在金屬基陶瓷涂層制備中的應(yīng)用［J］. 現(xiàn)代化工，2014，34(10):64-67.

［18］ Griffin D，Daadbin A，Datta S. The development of a three-dimensional finite element model for solid particle erosion on an alumina scale/MA956 substrate［J］.Wear，2004，256(9/10):900-906.

［19］Finnie I. Erosion of surfaces by solid particles［J］.Wear，1960，3(2):87-103.

［20］Zhou Z，Wang L，He D Y，et al. Microstructure and wear resistance of Fe-based amorphous metallic coatings prepared by HVOF thermal spraying［J］.Journal of Thermal Spray Technology，2010，19(6):1287-1293.

［21］黃標(biāo)，張沖，程虎，等. 激光熔覆FeCoCrxNiB 高熵合金涂層的組織結(jié)構(gòu)與耐磨性［J］. 中國(guó)表面工程，2014，27(6):82-88.

［22］Wang Y，Yang Z.Finite element model of erosive wear on ductile and brittlematerials［J］. Wear，2008，265(5/6):871-878.

［23］于晶.高強(qiáng)耐磨蝕復(fù)合材料的合成與應(yīng)用研究［D］.濟(jì)南:山東大學(xué)化學(xué)與化工學(xué)院，2010.

［24］Richard C，Kowandy C，Landoulsi J，et al. Corrosion and wear behavior of thermally sprayed nano ceramic coatings on commercially pure Titanium and Ti-13Nb-13Zr substrates［J］. International Journal of Refractory Metals ＆Hard Materials，2010，28(1):115-123.

［25］吳瑞娟.一種天然氣管道內(nèi)防腐涂料的制備及性能研究［D］. 成都:西南石油大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，2014.

［26］ Zhou S，Dai X，Zheng H. Microstructure and wear resistance of Fe-based WC coating by multi-track overlapping laser induction hybrid rapidcladding［J］. Optics ＆ Laser Technology，2012，44(1):190-197.

［27］Ge Chao，Jiang Jialian，Ren Luquan.Gas-solid erosion on bionic configuration surface［J］.Journal of Wuhan University of Technology-Mater Sci Ed，2011，26(2):305-310.

［28］Zhang J，Han Z，Yin W，et al.Numerical experiment of the solid particle erosion of bionic configuration blade of centrifugalfan［J］. Acta Metallurgica Sinica (English Letters)，2013，26(1):16-24.

［29］饒軍. 管道內(nèi)壁減阻結(jié)構(gòu)加工機(jī)器人關(guān)鍵技術(shù)研究［D］.哈爾濱:哈爾濱工程大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院，2012.

［30］于偉波. 油氣輸送管道仿生減阻表面成型機(jī)理研究［D］.哈爾濱:哈爾濱工程大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院，2013.