二維三軸向編織混雜層合復(fù)合材料的沖擊性能

王文莎， 閻建華， 顧海麟

(1. 東華大學(xué) 紡織面料技術(shù)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 上海 201600； 2. 東華大學(xué) 紡織學(xué)院， 上海 201600；3. 東華大學(xué) 研究院， 上海 201600； 4. 上海汽車集團(tuán)股份有限公司， 上海 201600)

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二維三軸向編織混雜層合復(fù)合材料的沖擊性能

王文莎1,2， 閻建華3， 顧海麟4

(1. 東華大學(xué) 紡織面料技術(shù)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 上海 201600； 2. 東華大學(xué) 紡織學(xué)院， 上海 201600；3. 東華大學(xué) 研究院， 上海 201600； 4. 上海汽車集團(tuán)股份有限公司， 上海 201600)

為探討混雜結(jié)構(gòu)與破壞機(jī)制關(guān)系，本文研究了在鋪層數(shù)目相同時(shí)，4組二維三軸向編織碳纖維/玻璃纖維混雜層合復(fù)合材料受到低速沖擊后的沖擊性能。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明：編織混雜層合復(fù)合材料受沖擊后表面產(chǎn)生的裂紋均比純碳纖維或純玻璃纖維編織層合復(fù)合材料多，且正面裂紋縱向擴(kuò)展范圍較大，背面裂紋橫向擴(kuò)展范圍較大；碳纖維+玻璃纖維+碳纖維編織層合復(fù)合材料單位厚度吸收的能量比純碳纖維編織層合復(fù)合材料提高7.61%；玻璃纖維+碳纖維+玻璃纖維編織層合復(fù)合材料單位厚度吸收的能量比純玻璃纖維編織片層合復(fù)合材料提高2.21%；混雜層合復(fù)合材料受沖擊后在厚度方向產(chǎn)生的損傷擴(kuò)展較少；層合復(fù)合材料在低速沖擊作用下不易分層，通過合適的鋪層方式及纖維組合能夠?qū)崿F(xiàn)正的混雜效應(yīng)，并能有效改善材料的抗沖擊性能。

二維三軸向編織； 層合復(fù)合材料； 混雜鋪層； 裂紋； 吸收能量； 沖擊性能

復(fù)合材料既是材料也是結(jié)構(gòu)[1]，而通過編織技術(shù)可制造出先進(jìn)的復(fù)合材料[2-3]。二維編織復(fù)合材料具有比強(qiáng)度高、比模量大、可設(shè)計(jì)性好、抗沖擊、耐疲勞、整體結(jié)構(gòu)性能好等諸多優(yōu)點(diǎn)，作為一種富有潛力的輕質(zhì)結(jié)構(gòu)材料，編織復(fù)合材料有望在航空航天及工業(yè)等領(lǐng)域作為主承力結(jié)構(gòu)件得到更為廣泛的應(yīng)用。

混雜纖維復(fù)合材料是由2種及2種以上的纖維增強(qiáng)同一種基體而制得，是一種新型強(qiáng)韌性結(jié)構(gòu)材料，不僅可降低成本，還可通過混雜效應(yīng)增強(qiáng)各組分的性能[4]?；祀s復(fù)合材料可實(shí)現(xiàn)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與材料設(shè)計(jì)的統(tǒng)一性，為復(fù)合材料功能化的發(fā)展提供了基礎(chǔ)；混雜復(fù)合材料可擴(kuò)大構(gòu)件設(shè)計(jì)的自由度與工藝實(shí)現(xiàn)的可能性，更易達(dá)到設(shè)計(jì)要求；混雜復(fù)合材料能夠提高與改善復(fù)合材料的某些性能，如在某復(fù)合材料中用15%玻璃纖維與碳纖維進(jìn)行混雜,則其沖擊韌性可得到改善,沖擊強(qiáng)度可提高2～3倍[5]。

目前關(guān)于單向?qū)雍蠌?fù)合材料以及三維整體編織復(fù)合材料的沖擊性能研究，國內(nèi)外學(xué)者已開展了大量研究，如張宏偉[6]分析探討了沖擊能量、層合板厚度和鋪層順序等因素對復(fù)合材料層合板損傷的影響規(guī)律，文獻(xiàn)[7]首次提出分層受到厚度方向壓縮性能的制約，楊靈敏等[8]指出不同編織結(jié)構(gòu)對沖擊響應(yīng)不同，并且未穿透情況下,三維編織復(fù)合材料低速沖擊的主要失效模式包括基體開裂和纖維斷裂。

但對于混雜編織層合復(fù)合材料的沖擊性能研究較少，混雜后的力學(xué)性能研究尚顯不足?；祀s編織層合復(fù)合材料不僅可實(shí)現(xiàn)混雜作用，提高復(fù)合材料力學(xué)性能，也比一般的層合板復(fù)合材料具有更加優(yōu)異的性能，因此本文主要研究混雜編織層合復(fù)合材料的沖擊性能，進(jìn)而探討混雜結(jié)構(gòu)與破壞機(jī)制關(guān)系，為其在航空航天等領(lǐng)域的應(yīng)用力學(xué)研究提供一定的設(shè)計(jì)依據(jù)和理論參考。

1 試 驗(yàn)

1.1 試樣材料和參數(shù)

本文所選用的增強(qiáng)纖維為碳纖維和玻璃纖維。碳纖維為東麗公司生產(chǎn)的T700S，纖維束規(guī)格為12 K。玻璃纖維為浙江巨石集團(tuán)生產(chǎn)的398 E6玻璃纖維，纖維束規(guī)格為1 200 tex。采用的樹脂是由常熟佳發(fā)化學(xué)有限責(zé)任公司生產(chǎn)的環(huán)氧樹脂固化劑，代號為JC-02AB。纖維的具體性能參數(shù)如表1所示。

表1 增強(qiáng)纖維的性能參數(shù)

表2示出試樣的體積含量和工藝參數(shù)。表中：試樣列中字母A、B、C、D分別代表層合結(jié)構(gòu)的種類，數(shù)字代表試驗(yàn)順序；編織角為測量所得編織片的表面編織角,分3種，即沖擊面編織片/中間層編織片/沖擊背面編織片的編織角。

表2 試樣體積含量和工藝參數(shù)

本文試驗(yàn)首先通過四步法編織制得橫截面為矩形的碳纖維或玻璃纖維二維三軸編織片，其次按試驗(yàn)要求將3層編織片層疊后通過樹脂轉(zhuǎn)移模塑成型工藝(RTM)固化得到所需的復(fù)合材料試樣。試驗(yàn)中4組層合結(jié)構(gòu)分別為：A組由3層碳纖維編織片層合制得；B組由上下層為碳纖維編織片、中間層為玻璃纖維編織片層合制得；C組由上下層為玻璃纖維編織片、中間層為碳纖維編織片層合制得；D組由3層玻璃纖維編織片層合制得。每組層合結(jié)構(gòu)包含3個(gè)重復(fù)試樣。由于玻璃纖維和碳纖維相比，其密度大且表面較光滑，故玻璃纖維編織所得預(yù)制件的纖維體積含量和編織角較小，即C、D試樣的結(jié)構(gòu)由于玻璃纖維編織片的加入，導(dǎo)致其試樣的纖維體積含量和編織角均有所降低，但基本編織結(jié)構(gòu)與碳纖維編織片一致，另外，玻璃纖維紗的粗細(xì)與碳纖維紗有差異，本文選的玻璃纖維紗盡量與碳纖維紗粗細(xì)接近，但二者粗細(xì)是不同的，因而在織物寬度相同、紗線排數(shù)與列數(shù)相同時(shí)，編織角不同，所以4組結(jié)構(gòu)具有可比性。

1.2 試驗(yàn)條件

本文試驗(yàn)參考ASTM D7136—2012《落錘沖擊測量纖維增強(qiáng)樹脂基復(fù)合材料的耐損傷性能標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法》，在InstronDynatup 9250HV型落錘沖擊試驗(yàn)儀上進(jìn)行，其中沖擊頭外形為直徑25 mm的半球形球體，初始能量采取15 J，每個(gè)試樣均采取一次沖擊作用，且無反彈再沖擊作用，試驗(yàn)均在室溫環(huán)境下進(jìn)行。

2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

由于二維三軸向編織結(jié)構(gòu)的復(fù)雜特性，以及層合后復(fù)合材料試樣的特殊組成，導(dǎo)致破壞模式復(fù)雜多樣，并且具有獨(dú)特的破壞損傷機(jī)制。二維三軸向編織層合復(fù)合材料的沖擊損傷包括基體損傷、界面損傷和纖維損傷，并且各種損傷不是單獨(dú)發(fā)生的，而是相互作用、相互影響形成一個(gè)系統(tǒng)，表現(xiàn)出相當(dāng)復(fù)雜的損傷機(jī)制[9]。

2.1 沖擊后的表面形態(tài)

圖1示出試樣受沖擊后沖擊正面的表面形態(tài)。由圖可看出在試樣受沖擊面產(chǎn)生了不同程度的裂紋。其中玻璃纖維的透光性較強(qiáng)，故從D試樣結(jié)構(gòu)圖可清晰地觀察到表面裂紋，即縱向及橫向的破壞形態(tài)。而試樣C的上、下表面為玻璃纖維編織片，因此破壞形態(tài)較試樣A、B清晰，但是中間層為黑色碳纖維編織片，表面是玻璃纖維板，由于碳纖維環(huán)氧復(fù)材為黑色不透明，所以從玻璃纖維板表面往內(nèi)部看，可看到顏色開始淺色，逐漸發(fā)黑，發(fā)黑是中間碳纖維板黑色造成的，故整體沖擊正面呈現(xiàn)出黑色狀態(tài)。分析試樣A、B的表面裂紋可發(fā)現(xiàn)，B的結(jié)構(gòu)在中間層替換為玻璃纖維編織片時(shí)，其表面產(chǎn)生較多裂紋，縱向擴(kuò)展范圍較大而橫向幾乎差異不大，主要為纖維和基體脫黏、基體開裂。由于從D的結(jié)構(gòu)可清晰看出裂紋在縱向擴(kuò)展，而從C的結(jié)構(gòu)不能清晰看出，故本文只對比試樣C、D結(jié)構(gòu)的主要損傷部位裂紋，可發(fā)現(xiàn)C的裂紋主要集中在沖擊中心區(qū)域、而D的裂紋則由沖擊中心沿試樣長度方向擴(kuò)展且擴(kuò)展范圍較大，即D的裂紋面積是C的3倍左右。

注：方框內(nèi)為沖擊裂紋。圖1 試樣沖擊正面Fig.1 Impacted surface of samples

綜上，3層編織層合復(fù)合材料受沖擊面的編織片為剛性碳纖維編織片時(shí)，沖擊后產(chǎn)生的表面裂紋主要沿試樣寬度方向擴(kuò)展，若是韌性玻璃纖維編織片時(shí)，則主要沿試樣長度方向擴(kuò)展。

圖2示出試樣受沖擊后沖擊背面的表面形態(tài)。試樣的裂紋擴(kuò)展基本呈現(xiàn)放射狀“米”字形，并且沿著沖擊中心向四周擴(kuò)展。由于軸紗的加入，裂紋主要沿試樣長度方向擴(kuò)展。對比試樣A、B的結(jié)構(gòu)可發(fā)現(xiàn)，純碳纖維編織層合結(jié)構(gòu)的破壞面積較混雜鋪層的面積小，即B結(jié)構(gòu)的裂紋在橫向擴(kuò)展比較大，這是由于B結(jié)構(gòu)的中間層為玻璃纖維編織片；對比試樣C、D結(jié)構(gòu)也得出編織混雜層合結(jié)構(gòu)的裂紋在橫向擴(kuò)展范圍較大；A、B結(jié)構(gòu)的裂紋面積均小于C、D結(jié)構(gòu)，這是由于C、D結(jié)構(gòu)中玻璃纖維體積含量較高。但不是玻璃纖維體積含量越高，編織層合復(fù)合材料的沖擊裂紋越多，還與編織片的層合順序等因素有關(guān)。

注：方框內(nèi)為沖擊裂紋。圖2 試樣沖擊背面Fig.2 Impacted back surface of samples

綜合圖1和2可發(fā)現(xiàn)，無論何種層合結(jié)構(gòu)在沖擊作用下，試樣背面的損傷面積都較正面大，并且背面損傷均呈現(xiàn)“米”字狀擴(kuò)展[10]。試樣B結(jié)構(gòu)的中間層玻璃纖維編織片可有效降低應(yīng)力傳遞，即沖擊背面損傷程度較A結(jié)構(gòu)輕。該試驗(yàn)中4組結(jié)構(gòu)的背面裂紋紋路均比沖擊正面更為清晰，基本沒有纖維斷裂和分層。另外在相同鋪層數(shù)目情況下，這4種結(jié)構(gòu)的背面裂紋紋路均比沖擊正面更為清晰，基本沒有纖維斷裂和分層。另外在相同鋪層數(shù)目情況下，試樣的上下兩層為剛性碳纖維編織片時(shí)，其表面裂紋損傷較為輕微；而試樣的上下兩層為韌性玻璃纖維編織片時(shí)，其表面裂紋損傷較為嚴(yán)重。但是僅僅從表面裂紋來分析是不能得出結(jié)論的，需要做進(jìn)一步研究。

2.2 沖擊響應(yīng)

材料的瞬時(shí)沖擊響應(yīng)包括速度、載荷、能量、位移關(guān)于時(shí)間的響應(yīng)，落錘沖擊試驗(yàn)機(jī)連接的電腦能夠直接記錄或間接生成沖擊試驗(yàn)中各個(gè)沖擊參數(shù)之間相互關(guān)系曲線[11]。本文采用每種試樣的3組重復(fù)試驗(yàn)平均值進(jìn)行綜合分析。

圖3示出試樣受沖擊作用的能量-時(shí)間關(guān)系曲線?？煽闯霾煌幕祀s層合結(jié)構(gòu)，沖擊過程中沖擊能量-時(shí)間關(guān)系曲線形狀非常類似，即在達(dá)到?jīng)_擊能量后，很快下降為一條平直的直線，該平直直線所對應(yīng)的能量為吸收能量[12]。試樣A、B、C、D 4組結(jié)構(gòu)最大能量的方差分別是0.003 6、0.000 2、0.008 4、0.002 6，因此每組結(jié)構(gòu)可看作是重復(fù)試驗(yàn)。

圖3 沖擊能量-時(shí)間記錄曲線Fig.3 Energy-time curve of impact

由于試樣厚度存在一定差異，為減小分析誤差，故折算到單位厚度吸收能量進(jìn)行對比分析，結(jié)果如圖4所示。對比A、B結(jié)構(gòu)可發(fā)現(xiàn)，在鋪層數(shù)目相同的情況下，B結(jié)構(gòu)即碳纖維+玻璃纖維+碳纖維編織片層合結(jié)構(gòu)的單位厚度吸收能量較多，比A結(jié)構(gòu)高7.61%。這是由于玻璃纖維編織片對碳纖維編織片有增韌的作用。但C、D結(jié)構(gòu)的幾乎相差不大，C結(jié)構(gòu)比D結(jié)構(gòu)略微高2.21%。說明玻璃纖維編織片和碳纖維編織片的組合形式可提高復(fù)合材料的單位厚度吸收能量，但不是隨玻璃纖維體積含量增加而增加，還與層合結(jié)構(gòu)等因素有關(guān)。另外，試樣A、B、C、D 4組結(jié)構(gòu)單位厚度吸收能量的方差分別是0.000 1、0.000 1,、0.000 7、0.000 4。

圖4 單位厚度吸收能量Fig.4 Energy absorption per thickness

圖5示出試樣受沖擊作用的載荷-時(shí)間關(guān)系曲線。這里最大沖擊載荷不是樣片達(dá)到?jīng)_擊強(qiáng)度的最大載荷，是在所選沖擊能量的條件下，沖擊載荷曲線上的最大載荷。從圖上可看出，與能量-時(shí)間關(guān)系曲線形狀類似，即在達(dá)到載荷最大值后，很快下降為一條平直的直線。這是因?yàn)槊糠N樣片所受到的一次沖擊外載荷能量都是相同的，并且這一次沖擊后，各種樣片都沒有完全破壞，該沖擊能量小于樣片達(dá)到完全破壞的能量。其中試樣B最先達(dá)到最大載荷，其次為A、C、D。

圖5 沖擊載荷-時(shí)間記錄曲線Fig.5 Load-time curve of impact

圖6示出各組試樣的最大沖擊載荷。其中試樣A的最大沖擊載荷值最大，但是4組試樣的最大沖擊載荷值差異不是很明顯，主要是與復(fù)合材料的組成結(jié)構(gòu)有關(guān)。另外，試樣A、B、C、D 的4組結(jié)構(gòu)最大沖擊載荷的方差分別是0.000 06、0.000 08、0.000 11、0.000 10。

圖6 最大沖擊載荷Fig.6 Maximum load of impact

綜合圖3～6得到綜合對比結(jié)果，如表3所示?？芍?，在相同初始沖擊能量作用下，試樣B即碳纖維+玻璃纖維+碳纖維編織片層合復(fù)合材料單位厚度吸收能量最多，而最大沖擊載荷相對較小，但不是破壞最嚴(yán)重的。

表 3 綜合對比結(jié)果

注：表中的數(shù)字代表排列順序，1代表最大，依次為2、3、4;“-”代表差異不大。

但是僅憑表面裂紋面積、最大沖擊載荷及沖擊吸收能量不能確定材料的抗沖擊性能，只表明在低速沖擊作用下，編織混雜層合結(jié)構(gòu)有提高抗沖擊性能的趨勢，因此需要進(jìn)一步研究復(fù)合材料試樣內(nèi)部的破壞損傷情況，根據(jù)破壞損傷程度來表征抗沖擊性能。為此，將試樣在沖擊點(diǎn)處沿著橫向進(jìn)行切割，在體視顯微鏡下觀察橫截面的破壞情況，結(jié)果如圖7所示。

注：橫截面為試樣沖擊中心附近的橫截面形態(tài)，上表面為沖擊面，下表面為沖擊背面；圈內(nèi)為沖擊裂紋。圖7 試樣的沖擊中心橫截面破壞形態(tài)Fig.7 Failure mode of center of impacted cross section

由圖7可看出，無論是何種鋪層結(jié)構(gòu)，沖擊面的破壞裂紋均少于沖擊背面一側(cè)，試樣橫截面的裂紋主要出現(xiàn)在沖擊中心附近靠近背面的部位。試樣的主要破壞位置如圖所示，其中顏色變淺部分是由于樹脂基體受到?jīng)_擊后產(chǎn)生的明顯白色裂紋。再看圖2、3的沖擊中心部位的表面裂紋損傷可發(fā)現(xiàn)，沖擊正面中心處有樹脂明顯斷裂的現(xiàn)象，而背面樹脂裂紋呈現(xiàn)擴(kuò)散狀態(tài)，并沒有斷裂現(xiàn)象，即在圖7中表現(xiàn)為：靠近沖擊中心的上部有一些“坑洼”現(xiàn)象，而靠近沖擊中心的下部則較為平坦。其中C結(jié)構(gòu)即上下兩層為玻璃纖維、中間層為碳纖維編織片的混雜層合復(fù)合材料的橫截面接近背面處損傷較多。在試樣的橫截面照片中可發(fā)現(xiàn)，在沖擊作用下試樣內(nèi)部結(jié)構(gòu)在裂紋處產(chǎn)生可見損傷，即結(jié)構(gòu)承載能力有所下降。

玻璃纖維與碳纖維相比，其抗拉強(qiáng)度和彈性模量均較低，但其延伸率較高，編織片也有此特性[13]。試樣受到?jīng)_擊作用時(shí)，其沖擊面受到壓縮作用，而沖擊背面受到拉伸作用。B結(jié)構(gòu)相對A結(jié)構(gòu)中間層為玻璃纖維編織片，故沖擊過程中上下表面碳纖維編織片可分別提供高抗拉強(qiáng)度和彈性模量，而玻璃纖維編織片可提供較高沖擊韌性，并且玻璃纖維片和碳纖維片接觸會產(chǎn)生一定的相互影響作用，因此試驗(yàn)中B結(jié)構(gòu)即碳纖維+玻璃纖維+碳纖維編織層合復(fù)合材料，比A結(jié)構(gòu)在厚度方向的損傷范圍較小。C結(jié)構(gòu)的上下表面為玻璃纖維編織片，可提供的彈性模量和抗拉強(qiáng)度較低，而中間層為碳纖維編織片，其斷裂韌性較差而彈性模量和抗拉強(qiáng)度較高，故C結(jié)構(gòu)比D結(jié)構(gòu)的厚度方向破壞損傷范圍較大。

綜合圖2、3、7可看出，試樣靠近沖擊背面的部位損傷較靠近沖擊面損傷嚴(yán)重，考慮從沖擊效應(yīng)來分析，即由于當(dāng)沖擊物接觸試樣表面時(shí)，就會產(chǎn)生垂直于試樣表面的壓縮應(yīng)力波，這種壓縮應(yīng)力波沿著試樣厚度方向傳播到試樣背面，經(jīng)反射后形成拉伸應(yīng)力波。在該過程中，試樣會發(fā)生彎曲變形。造成試樣背面受拉，正面受壓，受壓的部位可將能量向下繼續(xù)傳遞，從而減少自己的破壞變形，而下側(cè)部位接受上側(cè)傳遞來的能量，發(fā)生更大的沖擊變形來釋放能量，因此導(dǎo)致靠近背側(cè)的部位沖擊損傷較靠近沖擊面損傷嚴(yán)重。

綜合以上分析，由于二維編織片結(jié)構(gòu)的特殊性(如圖8所示)，即編織紗進(jìn)行相互交織將軸紗包圍在其中，而軸紗基本沿試樣長度方向不參與交織，因此具有較強(qiáng)的軸向性能。并且由于編織片表面有凸起和凹陷，表面凹凸不平的織物疊在一起加壓制備的層合板，相鄰板的凹凸表面接觸，有互相咬合的作用，因此在鋪層時(shí)層與層相互之間產(chǎn)生抱合、交錯(cuò)等作用，因而在低速沖擊作用下不易產(chǎn)生分層。純碳纖維編織層合復(fù)合材料在沖擊作用下一般會呈現(xiàn)一定的脆性破壞模式，其吸收能量較低但產(chǎn)生的厚度方向損傷較大。對于碳纖維+玻璃纖維+碳纖維編織片的層合復(fù)合材料來說，由于延伸率較高的玻璃纖維編織片加入，使得單位厚度吸收能量較高、沖擊正面的表面裂紋在縱向擴(kuò)展范圍較大、沖擊背面的表面裂紋在橫向擴(kuò)展范圍較大、而厚度方向損傷較小，因此整體鋪層結(jié)構(gòu)的抗沖擊性有所提高。

圖8 二維三軸向編織片示意圖Fig.8 Diagram for 2-D triaxial braided composite

玻璃纖維相對碳纖維有較高的延伸率，但抗拉強(qiáng)度和彈性模量較低，并且玻璃纖維編織片的編織角較碳纖維的小，故在編織結(jié)構(gòu)和層合數(shù)目相同的前提下，純玻璃纖維編織層合復(fù)合材料比純碳纖維的抗沖擊性能差一些。但是玻璃纖維+碳纖維+玻璃纖維編織片的層合復(fù)合材料與純玻璃纖維編織層合復(fù)合材料的抗沖擊性能相差不大，有略微提高。即玻璃纖維中加入碳纖維進(jìn)行混雜形成的復(fù)合材料，其抗沖擊性能提高不明顯。

3 結(jié) 論

將二維三軸向編織片進(jìn)行混雜鋪層得到樹脂基復(fù)合材料，對4種編織混雜層合復(fù)合材料的沖擊性能進(jìn)行對比得到以下結(jié)論。

1)在鋪層數(shù)目相同的情況下，與純碳纖維或純玻璃纖維編織層合復(fù)合材料受到?jīng)_擊后相比，編織混雜層合復(fù)合材料沖擊正面產(chǎn)生裂紋在縱向擴(kuò)展范圍較大，而試樣沖擊背面在橫向擴(kuò)展范圍較大。

2)在沖擊能量一定的情況下，層合順序?yàn)樘祭w維+玻璃纖維+碳纖維編織片的復(fù)合材料抗沖擊性能最強(qiáng)，其單位厚度吸收能量比純碳纖維編織層合復(fù)合材料提高7.61%，而玻璃纖維+碳纖維+玻璃纖維編織片層合復(fù)合材料比純玻璃纖維的僅提高2.21%。

3)在沖擊能量一定的情況下，層合順序?yàn)椴ＡЮw維+碳纖維+玻璃纖維編織片的復(fù)合材料受到?jīng)_擊作用后，在沖擊中心部位的厚度方向產(chǎn)生的損傷范圍較大。

4)二維編織結(jié)構(gòu)的表面不是平坦平面，故鋪層時(shí)相鄰層相互之間會產(chǎn)生抱合、交叉或者交錯(cuò)等作用，因此編織層合復(fù)合材料在低速沖擊作用下不易分層，且混雜不影響層間性能。

5)混雜編織鋪層結(jié)構(gòu)對復(fù)合材料的抗沖擊性能有一定的影響，合適的鋪層方式及纖維組合能夠?qū)崿F(xiàn)正的混雜效應(yīng)，并能有效改善材料的抗沖擊性能。

FZXB

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2016年《棉紡織技術(shù)》征訂啟事

《棉紡織技術(shù)》是由中國紡織信息中心和陜西省紡織科學(xué)研究所主辦，全國棉紡織科技信息中心、《棉紡織技術(shù)》期刊社編輯出版，國內(nèi)外公開發(fā)行的專業(yè)技術(shù)月刊。以從事棉紡織生產(chǎn)技術(shù)各個(gè)層面的技術(shù)人員為主要對象，兼顧科研、教學(xué)需要，堅(jiān)持理論與實(shí)踐相結(jié)合、技術(shù)與經(jīng)濟(jì)相結(jié)合、普及與提高相結(jié)合、當(dāng)前與長遠(yuǎn)相結(jié)合、國內(nèi)與國外相結(jié)合為辦刊方針，形成了"前瞻性，適用性，操作性"的獨(dú)特風(fēng)格，在紡織行業(yè)和教學(xué)、科研單位擁有最廣泛的讀者群。《棉紡織技術(shù)》已被《中國學(xué)術(shù)期刊(光盤版)》、《中國學(xué)術(shù)期刊網(wǎng)》、《萬方數(shù)據(jù)資源系統(tǒng)數(shù)字化期刊群》、《中國學(xué)術(shù)期刊文摘(中文版)》、《中國學(xué)術(shù)期刊文摘(英文版)》、《中國期刊全文數(shù)據(jù)庫》、《中國核心期刊(遴選)數(shù)據(jù)庫》、《中文科技期刊數(shù)據(jù)庫》等收錄。近年來，又成為國際知名檢索系統(tǒng)美國《化學(xué)文摘》、英國《科學(xué)文摘》、俄羅斯《文摘雜志》等的收錄期刊。

2014年起《棉紡織技術(shù)》編輯部正式開通稿件在線采編系統(tǒng)(http://gaojian.ctsti.cn)，歡迎投稿！

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Investigation on impact properties of 2-D triaxial braided-hybrid laminated composites

WANG Wensha1,2, YAN Jianhua3, GU Hailin4

(1.KeyLabofTextileScience&Technology,MinistryofEducation,DonghuaUniversity,Shanghai201600,China; 2.CollegeofTextiles,DonghuaUniversity,Shanghai201600,China; 3.ResearchInstitute,DonghuaUniversity,Shanghai201600,China; 4.SAICMotorCo.,Ltd.,Shanghai201600,China)

In order to investigate the relationship between the hybrid structure and the failure mechanism, the impact properties of 2-D triaxial braided-hybrid laminated composites with the same layers while being subjected to low speed impact, were investigated. In the case of the same layers, the cracks generated on the surface of braided-hybrid laminated composites were more than the composites composed with 3 same layers. And the extended range of cracks on the impacted surface was larger along the longitudinal direction, while on the back surface, it was larger along the transverse direction. The absorbed energy per thickness of carbon fiber + glass fiber+ carbon fiber braided laminated composite was 7.61% larger than that of the composites composed with same layers, while the glass fiber+ carbon fiber +glass fiber braided laminated composite increased by 2.21%. The composites generated less damage propagation along the thickness direction. The composites are prevented from layering under low speed impact. And the impact properties can effectively improve by suitable layering mode and fiber combination to achieve positive hybrid effect.

2-D triaxial braided-hybrid; laminated composite; hybrid laminate; crack; absorbed energy; impact property

10.13475/j.fzxb.20140803708

2014-08-18

2015-07-10

上海市科技成果轉(zhuǎn)化和產(chǎn)業(yè)化項(xiàng)目(12521102400)；上海市教委上海高校知識服務(wù)平臺項(xiàng)目(ZF1215)

王文莎(1988—),女，碩士生。主要研究方向?yàn)榧徔棌?fù)合材料。閻建華，通信作者， E-mail：jh_yan@dhu.edu.cn。

V 258.3

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