漢鋼1#高爐封爐及開爐生產(chǎn)實踐

王紀(jì)民

摘 要：對漢鋼公司1#高爐封爐20天后重新開爐的生產(chǎn)實踐進行總結(jié)。通過封爐料的準(zhǔn)確計算、裝入及精心的開爐準(zhǔn)備，送風(fēng)后工藝參數(shù)的及時、合理調(diào)整，大大縮短了爐況恢復(fù)進程，送風(fēng)7天利用系數(shù)達到3.1t/m3.d，燃料比525kg/t。

關(guān)鍵詞：高爐；封爐；開爐；生產(chǎn)實踐

引言：1#高爐于2011年12月23日開爐，投產(chǎn)一直穩(wěn)定順行。2014年3月4日為配合集團公司技改，安排1#高爐封爐20天，時間之長，在漢鋼公司1000m3級高爐尚屬首次，為此送風(fēng)前認真做好各項工作，強化過程控制和生產(chǎn)組織協(xié)調(diào)， 5天各工藝參數(shù)正常，7天各經(jīng)濟指標(biāo)達到正常生產(chǎn)水平。

一、高爐封爐操作

（一）高爐封爐前狀況。封爐前，爐況整體穩(wěn)定順行。2014年1-2月份經(jīng)濟技術(shù)指標(biāo)、工藝參數(shù)具體見表1、2

（二）封爐前的準(zhǔn)備工作。（1）原燃料調(diào)整。①封爐前，燒結(jié)礦和球團礦暫停配加高鈦礦：一方面，降低入爐鈦負荷，使鐵水中鈦含量在正常水平，確保爐缸工作狀態(tài)；另一方面，降低原料低溫還原粉化率，減少粉末入爐，改善料柱透氣性，確保爐況穩(wěn)定。②配加錳礦，改善鐵水流動性，出凈渣鐵；休風(fēng)前一天配加錳礦0.5t/ch，3月3日中班錳礦0.5～1.0t/ch，提高鐵水錳含量，改善渣鐵流動性，增加爐缸的環(huán)流，確保休風(fēng)前爐缸均勻、活躍。（2）設(shè)備保障。檢修前一周，做好設(shè)備的點檢和潤滑，杜絕因設(shè)備原因造成慢、休風(fēng)；提前準(zhǔn)備充足密封用的有水炮泥、耐火磚和耐火泥漿等材料。

（三）封爐料組成及休風(fēng)封爐的控制。（1）采用全焦冶煉封爐，爐身下部以上正常料。凈焦到達爐缸休風(fēng)封爐，東西鐵口同時用80mm的大鉆頭開口出鐵，確保出凈渣鐵，鐵口大噴后用有水泥堵口。（2）封爐料由凈焦、空料、正常料、錳礦及白云石組成，確保渣中Al2O3<16%。（3）全爐料焦比1958Kg/t、全爐堿度0.69，正常料堿度0.96，全爐鐵量約252t（焦碳為水分焦，水分約為7.5%）。（4）綜合考慮，把握好上休風(fēng)料時間，保證休風(fēng)料下達指定位置休風(fēng)封爐（休風(fēng)后料線2.05m）。

（四）爐體密封工作。密封工作至關(guān)重要，為減少高爐熱量損失，主要采取以下措施：（1）卸下直吹管和小套堵泥，用沙封，再砌耐火磚，最后用有水炮泥磨平密封好。（2）送風(fēng)系統(tǒng)加盲板，關(guān)倒流休風(fēng)閥，減少熱風(fēng)管道熱量損失；切斷爐頂打水裝置、切斷爐頂蒸汽來源、焊補爐殼煤氣泄漏點。（3）降低爐體冷卻強度，休風(fēng)8h后，大、中套進水量調(diào)整約為三套總水量50%（450 m3/h），爐體軟水量24h后調(diào)整約為60%（1500m3/h），48h后調(diào)整約為50%（1200 m3/h），爐底軟水量24h后調(diào)整約為

30%（150 m3/h）。（4）封爐期間定期檢查爐體各部位（重點是風(fēng)口、鐵口）有無漏風(fēng)情況，發(fā)現(xiàn)漏風(fēng)及時封嚴(yán)。

二、開爐操作

（一）復(fù)風(fēng)前的準(zhǔn)備工作。（1）各設(shè)備送風(fēng)前調(diào)試且運轉(zhuǎn)正常，爐前備好各種工器具，東場具備出鐵條件，主溝溝底墊焦粉后鋪河沙，再用搗打料作出溝型，兩側(cè)沙壩擋好。（2）各風(fēng)口掏凈封爐磚、河沙及泥，風(fēng)口前的焦炭和渣鐵凝結(jié)物清干凈、見紅焦后裝小套，小套裝好以后重新堵泥，確保風(fēng)口不被吹開。（3）風(fēng)口配置115mm×10+120mm×10=0.2170m2，送風(fēng)開東場鐵口上方的11#、12#風(fēng)口，S2=0.0208m2，送風(fēng)前燒通鐵口安裝氧槍。（4）熱風(fēng)爐提前引煤氣燒爐、提前預(yù)熱熱風(fēng)總管，盡可能提高送風(fēng)時的風(fēng)溫。（5）開爐時，安裝鐵口氧槍，對爐缸補充熱量，利于爐缸升溫，為順利出鐵奠定基礎(chǔ)。

（二）開爐料組成。復(fù)風(fēng)料：負荷2.0（不計錳礦），礦批20t，焦批10t（水分焦），配錳礦2.0t/ch；料制C8273635313、O7363 角差

4.94°，送風(fēng)初期因風(fēng)速不足，中心吹不透， 料制適當(dāng)壓邊。

（三）爐況恢復(fù)進程。（1）3月23日：19：55送風(fēng)，選擇拱頂溫度高的熱風(fēng)爐，全關(guān)混風(fēng)調(diào)節(jié)閥，風(fēng)溫700℃（紅外線最低顯示溫度），壓力105kPa、頂溫55℃，20：30風(fēng)口亮。（2）3月24日：送風(fēng)4h后準(zhǔn)備出鐵（開口前全開氧槍）， 0：20拔掉氧槍后用氧氣燒，再用85mm的鉆頭于0：35鉆開鐵口，深度4.2m，物理熱低，渣鐵粘、流動性差、出鐵時間70min，共計排放渣鐵2.5t；在出鐵過程中抓住時機于1：12、1：45捅開10#、13#風(fēng)口、1：55引煤氣。負荷于23：40加至2.8、風(fēng)口已開14個 （4#→17#），S14=

0.1537m2，風(fēng)量約1400 m3/min、風(fēng)速約148 m/s，出鐵共計17爐次，19：37第108943爐次（本日第16爐次）渣鐵分離良好，順利過撇渣器，鐵水入罐，108943、108944爐次產(chǎn)量共計145.13t。（3）3月25日：視情捅風(fēng)口加風(fēng)，爐缸渣鐵生成量增多，加之爐外出鐵基本正常，壓量關(guān)系趨于正常，后期根據(jù)爐前出鐵和爐內(nèi)狀況，控制好捅風(fēng)口和加風(fēng)的節(jié)奏、配合加負荷、加礦批、調(diào)料制、噴煤、富氧等手段降爐溫。12：30開始噴煤、13：40開始富氧。 25日負荷已加至3.8、風(fēng)口已開18個風(fēng)口（2#→19#）。 （4）3月26日 負荷加之4.2、擴礦批至35t，13：15捅開剩余20#、

1#風(fēng)口；3月27日大夜班西場投用，至此爐況恢復(fù)結(jié)束。爐況恢復(fù)中鐵水成分及物理熱見表3。

三、經(jīng)驗教訓(xùn)

（1）鐵口使用氧槍后疏松了鐵口方向的料柱，同時為爐缸提供了熱量，使?fàn)t缸快速升溫，活化了爐缸，為順利出鐵打好基礎(chǔ)。（2） 本次封爐時間長，爐缸透液性差加之后期捅風(fēng)口速度過快，西鐵口方向爐缸未完全化開，燒壞4#、16#（西鐵口方向）小套，好在控制好了進出水量，未造成無計劃休風(fēng)。（3）熱風(fēng)總管送風(fēng)前未完全預(yù)熱好，送風(fēng)后7個小時風(fēng)溫才達到703℃，加之送風(fēng)初期，風(fēng)量小帶走熱量少，造成爐缸內(nèi)冷渣鐵熔融偏長、延緩了爐況恢復(fù)。（4）爐況恢復(fù)前期負荷調(diào)整幅度偏?。?.0→2.2→2.5），加之慢風(fēng)時間長，爐溫高、渣鐵流動性差，導(dǎo)致爐前勞動強度成倍增加；后期噴煤負荷銜接不理想，欠熱較多，造成爐溫下降較快，致使捅風(fēng)口時間延遲，爐況恢復(fù)進程受到影響。

參考文獻：

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