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    基于化學(xué)動(dòng)力學(xué)的甲烷燃燒性能數(shù)值模擬

    2015-05-27 13:19:20熊晶晶楊勝兵鐘紹華
    關(guān)鍵詞:庚烷壓縮比缸內(nèi)

    熊晶晶,楊勝兵,鐘紹華

    (1.武漢理工大學(xué) 現(xiàn)代汽車零部件技術(shù)湖北省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,湖北 武漢430070;2.汽車零部件技術(shù)湖北省協(xié)同創(chuàng)新中心,湖北武漢430070)

    環(huán)境污染和汽車保有量的雙重壓力迫切要求找到合理的替代能源。天然氣不僅具有很高的能量密度和抗爆性,還具有節(jié)能減排的特點(diǎn),因此在替代能源中受到重視。但天然氣在均質(zhì)壓燃的過程中會出現(xiàn)相應(yīng)的缺點(diǎn)和不足,在此背景下筆者對天然氣中的主要成分甲烷的燃燒性能進(jìn)行了研究。

    天然氣的主要成分為甲烷。其主要優(yōu)點(diǎn)有:燃燒產(chǎn)生的污染物少、使用特性好、抗爆性好、與空氣混合氣著火界限寬、經(jīng)濟(jì)性好。

    天然氣燃燒緩慢,不易壓燃,因此很多學(xué)者致力于改善天然氣燃燒的不足。文獻(xiàn)[1 -2]利用多區(qū)模型研究了不同的進(jìn)氣溫度、壓縮比和進(jìn)氣壓力等參數(shù)對天然氣燃燒的影響;文獻(xiàn)[3]和文獻(xiàn)[4]分別以敏感度分析和最優(yōu)簡化法為基礎(chǔ),對GRI-MECH3.0 機(jī)理進(jìn)行簡化,并與原有機(jī)理進(jìn)行了對比,得到了簡化后的甲烷反應(yīng)機(jī)理;文獻(xiàn)[5]利用三維CFD 軟件對甲烷的燃燒和排放進(jìn)行了研究,得出了各排放物在缸內(nèi)的分布情況;文獻(xiàn)[6]針對甲烷燃燒過程中的碳?xì)渑欧牛岢隽艘环N快速有效的測試碳?xì)渑欧帕康姆椒?文獻(xiàn)[7]對天然氣在壓燃式內(nèi)燃機(jī)中的使用做了系統(tǒng)的研究,研究了燃燒室?guī)缀涡螤顚θ紵匦院蜌怏w流動(dòng)的影響,以及擴(kuò)大天然氣發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)行范圍的方法等;文獻(xiàn)[8]研究了甲烷在不同水油混合比下的燃燒特性;文獻(xiàn)[9]致力于摻氫來改善天然氣發(fā)動(dòng)機(jī)的運(yùn)行特性,研究了不同摻氫比例下甲烷燃燒的變化狀況。

    筆者在甲烷燃燒的化學(xué)動(dòng)力學(xué)過程的基礎(chǔ)上,提出了改善燃燒的方法,即在甲烷中摻入正庚烷,通過壓縮比、進(jìn)氣溫度和過量空氣系數(shù)等來控制甲烷的著火時(shí)刻和對初始進(jìn)氣溫度的要求,分析其對燃料燃燒性能的影響。

    根據(jù)甲烷的燃燒特性可知[10],在HCCI 燃燒條件或壓燃條件下,以正常的進(jìn)氣溫度使用甲烷幾乎是不可能的,因此必須采取加熱措施或加入引燃燃料來降低其對進(jìn)氣溫度的要求。

    1 甲烷燃燒與正庚烷燃燒的對比

    從表1 可以看出,甲烷和正庚烷在引燃溫度、分子量和熱值方面完全不同,屬于兩種完全不同的燃料。

    正庚烷具有與柴油相當(dāng)?shù)氖橹?均為56),容易在壓燃式內(nèi)燃機(jī)中使用,筆者將正庚烷作為甲烷的引燃燃料以降低甲烷燃燒的使用條件。正庚烷的氧化機(jī)理來自于美國Lawrence Livermore 國家實(shí)驗(yàn)室,其包含29 個(gè)組分和52 個(gè)基元反應(yīng)。

    1.1 不同壓縮比條件下的對比

    為對比不同壓縮比條件下兩種燃料的燃燒性能,設(shè)定進(jìn)氣溫度為500 K、轉(zhuǎn)速為1 600 r/min、進(jìn)氣壓力為1 bar 和過量空氣系數(shù)為1,在不同壓縮比下模擬計(jì)算兩種燃料的燃燒溫度。圖1 為模擬得到的正庚烷和甲烷的燃燒溫度隨曲軸轉(zhuǎn)角的變化曲線。

    表1 甲烷和正庚烷物化性質(zhì)對比

    圖1 不同壓縮比下正庚烷和甲烷燃燒溫度隨曲軸轉(zhuǎn)角的變化曲線

    從圖1 可知,隨著壓縮比的增加,兩種燃料的著火提前,缸內(nèi)溫度也有所升高。在該模型和模擬條件下,正庚烷和甲烷的不同在于前者對壓縮比的要求較低。為了突出正庚烷的特點(diǎn),設(shè)定較小的壓縮比(實(shí)際發(fā)動(dòng)機(jī)的壓縮比要高得多),可以看出,在壓縮比為6 時(shí)正庚烷已可以正常燃燒,即在上止點(diǎn)之前達(dá)到全面燃燒,壓縮比為8 時(shí)正庚烷燃燒的著火提前角約為20°CA,過于提前燃燒不利于發(fā)動(dòng)機(jī)的功率和燃油經(jīng)濟(jì)性。從圖1 可以看出,甲烷在壓縮比為17 時(shí)的燃燒溫度曲線幾乎與正庚烷在壓縮比為6 時(shí)的溫度曲線重合,說明在同等條件下要實(shí)現(xiàn)兩種燃料的合理燃燒,甲烷所要求的壓縮比幾乎是正庚烷的3 倍。

    1.2 不同進(jìn)氣溫度條件下的對比

    設(shè)定壓縮比為17、轉(zhuǎn)速為1 600 r/min、進(jìn)氣溫度為500 K、進(jìn)氣壓力為1 bar 和過量空氣系數(shù)為1。隨著進(jìn)氣溫度的升高,兩種燃料的著火提前,缸內(nèi)溫度也有所升高。在該模型和模擬條件下,正庚烷和甲烷的不同在于前者對進(jìn)氣溫度的要求較低。從圖2 中可以看出在進(jìn)氣溫度為290 K(正常進(jìn)氣溫度)時(shí)正庚烷已可正常燃燒,甲烷在進(jìn)氣溫度為500 K時(shí)才能正常燃燒,著火提前時(shí)刻只比正庚烷在進(jìn)氣溫度為290 K 時(shí)早3°CA 左右。由此可知,在相同的模擬條件下,甲烷所需的進(jìn)氣溫度比正庚烷高約200 K。

    圖2 不同進(jìn)氣溫度下正庚烷和甲烷燃燒溫度隨曲軸轉(zhuǎn)角的變化曲線

    1.3 不同過量空氣系數(shù)條件下的對比

    圖3 設(shè)定壓縮比為17、轉(zhuǎn)速為1 600 r/min、進(jìn)氣壓力為1 bar 和進(jìn)氣溫度為500 K。由圖3可知,隨著過量空氣系數(shù)的升高,兩種燃料的著火提前,缸內(nèi)溫度也有所降低。在該模型和模擬條件下,正庚烷和甲烷的不同在于前者對過量空氣系數(shù)的要求較低,由圖3 可知在混合氣很濃的情況下(為了突出問題,取過量空氣系數(shù)為0.2)正庚烷可正常燃燒,即在上止點(diǎn)之前達(dá)到全面燃燒,并且有很低的缸內(nèi)最高燃燒溫度。圖3 對比了甲烷在過量空氣系數(shù)為0.5 時(shí)的缸內(nèi)溫度隨曲軸轉(zhuǎn)角的變化,可以看出甲烷在混合氣較濃的條件下不能在內(nèi)燃機(jī)缸內(nèi)正常燃燒,缸內(nèi)燃燒溫度沒有明顯的變化。因此可以得出,在相同的模擬條件下,甲烷所需要的空氣量要比正庚烷多很多。

    圖3 不同過量空氣系數(shù)下正庚烷和甲烷燃燒溫度隨曲軸轉(zhuǎn)角的變化曲線

    2 甲烷HCCI 燃燒的改進(jìn)措施

    2.1 混燃對壓縮比要求的變化

    圖4 ~圖6 進(jìn)氣壓力為1 bar、轉(zhuǎn)速為1 600 r/min、進(jìn)氣溫度為450 K,計(jì)算不同壓縮比下的缸內(nèi)溫度隨曲軸轉(zhuǎn)角的變化曲線。

    圖4 摻入5%正庚烷后不同壓縮比下甲烷燃燒溫度隨曲軸轉(zhuǎn)角的變化曲線

    圖5 摻入10%正庚烷后不同壓縮比下甲烷燃燒溫度隨曲軸轉(zhuǎn)角的變化曲線

    圖6 摻入20%正庚烷后不同壓縮比下甲烷燃燒溫度隨曲軸轉(zhuǎn)角的變化曲線

    由以上研究可知,進(jìn)氣溫度為450 K,壓縮比為17 時(shí)甲烷不能夠在缸內(nèi)全面燃燒。當(dāng)加入5%的正庚烷之后,混合燃料對壓縮比的要求驟降,在壓縮比為11 時(shí)混合燃料可以在缸內(nèi)產(chǎn)生燃燒,但燃燒相位比較差,全面燃燒發(fā)生在上止點(diǎn)之后約10°CA;當(dāng)壓縮比提高到13 時(shí),混合燃料有較好的著火相位,能夠在上止點(diǎn)之前著火;當(dāng)壓縮比增加到17 時(shí),混合燃料的燃燒過于提前,不利于發(fā)動(dòng)機(jī)的功率。當(dāng)加入10%的正庚烷之后,在壓縮比為11 時(shí)混合燃料可以在缸內(nèi)較好地著火燃燒,并且有較好的著火相位,全面燃燒發(fā)生在上止點(diǎn)之后約8°CA;當(dāng)繼續(xù)提高壓縮比后,混合燃料的燃燒過于提前,不利于發(fā)動(dòng)機(jī)的功率。當(dāng)混合燃料中正庚烷的比例達(dá)到20%后,壓縮比為7時(shí)混合燃料已經(jīng)可以在缸內(nèi)著火;壓縮比為9 時(shí)具有好的著火相位。由此可知,加入正庚烷之后,甲烷對壓縮比的要求降低了35%左右;在進(jìn)氣溫度為450 K 時(shí),加入適量的正庚烷就可以使甲烷很好地燃燒,并且對缸內(nèi)的最高燃燒溫度沒有太大的影響。

    根據(jù)混合燃料在缸內(nèi)消耗10%作為燃燒的始點(diǎn),表2 計(jì)算出了加入不同比例的正庚烷后混合燃料的著火相位變化。

    表2 混合燃料在不同壓縮比下燃燒的著火相位

    通過表2 可明確在固定進(jìn)氣溫度為450 K 時(shí)不同正庚烷/甲烷比例的混合燃料對壓縮比的要求,為發(fā)動(dòng)機(jī)壓縮比的選擇提供了一定的依據(jù)。

    2.2 混燃對進(jìn)氣溫度要求的變化

    圖7 ~圖9 壓縮比為17、選取進(jìn)氣壓力為1 bar、轉(zhuǎn)速為1 600 r/min,針對摻入正庚烷比例5%、10%和20%這3 種情況,分別計(jì)算不同進(jìn)氣溫度下的缸內(nèi)溫度隨曲軸轉(zhuǎn)角的變化曲線。

    圖7 摻入5%正庚烷后不同進(jìn)氣溫度下甲烷燃燒溫度隨曲軸轉(zhuǎn)角的變化曲線

    由圖可知,在正常的壓縮比下,進(jìn)氣溫度為450 K 時(shí)仍不能啟動(dòng)著火,需很高的進(jìn)氣溫度才能使甲烷在缸內(nèi)正常燃燒。當(dāng)加入5%的正庚烷之后,混合燃料對進(jìn)氣溫度的要求降低很多,進(jìn)氣溫度為300 K 時(shí)不能啟動(dòng)著火;在進(jìn)氣溫度為350 K 時(shí)混合燃料可在缸內(nèi)產(chǎn)生燃燒,但燃燒相位比較差,全面燃燒發(fā)生在上止點(diǎn)之后約6°CA;進(jìn)氣溫度達(dá)到380 K 后,混合燃料有好的著火相位,著火時(shí)刻約為上止點(diǎn)前3°CA;當(dāng)進(jìn)氣溫度達(dá)到400 K 時(shí),著火相位約為上止點(diǎn)前7°CA;進(jìn)氣溫度達(dá)到450 K 后,著火時(shí)刻偏離上止點(diǎn),不利于燃料燃燒的熱效率。加入10%的正庚烷之后,混合燃料的燃燒溫度變化如圖8 所示。從圖8 可以看出,在進(jìn)氣溫度為300 K 時(shí)雖然燃燒相位不好,但已經(jīng)能夠在缸內(nèi)產(chǎn)生燃燒;當(dāng)進(jìn)氣溫度達(dá)到350 K 時(shí),燃燒時(shí)刻約為前7°CA;進(jìn)氣溫度為450 K 時(shí),著火過于提前;相比正庚烷比例為5%時(shí),對進(jìn)氣溫度的要求降低了約50 K。當(dāng)加入20%正庚烷時(shí),進(jìn)氣溫度為300 K 和320 K 時(shí)的著火相位分別為4°CA 和8°CA。由此可知,加入5%正庚烷可使甲烷對進(jìn)氣溫度的要求降低約130 K;加入10%正庚烷可使甲烷對進(jìn)氣溫度的要求降低180 K;加入20%正庚烷可使甲烷能夠在接近正常溫度下使用。

    圖8 摻入10%正庚烷后不同進(jìn)氣溫度下甲烷燃燒溫度隨曲軸轉(zhuǎn)角的變化曲線

    圖9 摻入20%正庚烷后不同進(jìn)氣溫度下甲烷燃燒溫度隨曲軸轉(zhuǎn)角的變化曲線

    同樣根據(jù)混合燃料在缸內(nèi)消耗10%作為燃燒的始點(diǎn),計(jì)算出加入不同比例的正庚烷后混合燃料的著火相位變化,如表3 所示。

    根據(jù)表3 可以明確在固定壓縮比為17 時(shí)不同正庚烷/甲烷比例的混合燃料燃燒相位的優(yōu)劣。

    表3 混合燃料在不同進(jìn)氣溫度下燃燒的著火相位

    3 結(jié)論

    (1)對比正庚烷和甲烷的燃燒性能,可以得岀以下幾方面的結(jié)論:在壓縮比方面,在相同的條件下要實(shí)現(xiàn)兩種燃料的合理燃燒,甲烷所要求的壓縮比幾乎是正庚烷的3 倍;在進(jìn)氣溫度方面,在相同的模擬條件下,甲烷所需要的進(jìn)氣溫度要比正庚烷高200 K 左右;在過量空氣系數(shù)方面,在相同的模擬條件下,甲烷所需要的空氣量要比正庚烷多很多。因此可知相比于正庚烷,在內(nèi)燃機(jī)缸內(nèi)甲烷不能在正常條件下燃燒使用。

    (2)在固定的進(jìn)氣溫度下,摻入5%的正庚烷可使甲烷對壓縮比的要求降低35%左右,且對加入正庚烷溫度要求的變化研究中,得出在固定的壓縮比下,正庚烷的加入可以迅速降低甲烷對進(jìn)氣溫度的要求,純甲烷則需要在進(jìn)氣溫度為480 K下才能燃燒,加入5% 正庚烷使進(jìn)氣溫度降低130 K;加入10%正庚烷時(shí),進(jìn)氣溫度的要求降低180 K;加入20%正庚烷可使甲烷在常溫下壓燃。

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