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    采場巷道進(jìn)路斷面形狀和尺寸參數(shù)數(shù)值模擬與優(yōu)化

    2015-03-26 02:05:20邱景平張世玉張國聯(lián)孫曉剛
    金屬礦山 2015年7期
    關(guān)鍵詞:采場主應(yīng)力寬度

    邢 軍 邱景平 張世玉 張國聯(lián) 孫曉剛

    (東北大學(xué)資源與土木工程學(xué)院,遼寧 沈陽110819)

    魯中冶金礦業(yè)集團(tuán)公司小官莊鐵礦一直采用無底柱分段崩落法,隨著開采深度的增加和空區(qū)體積的增大,主井井筒受井下地壓活動影響日益明顯,已經(jīng)有一定程度的變形。為保證礦山的安全生產(chǎn),小官莊鐵礦對北區(qū)-400 ~-450 m、豎井保安礦柱以外150 m范圍內(nèi)的礦體進(jìn)行了充填采礦試驗(yàn)研究,結(jié)合試驗(yàn)礦塊礦巖軟破、礦體分布零散的開采技術(shù)條件,選擇上向進(jìn)路充填采礦法作為試驗(yàn)礦塊的采礦方法,為確定其合理的進(jìn)路斷面形狀和結(jié)構(gòu)參數(shù),利用FLAC3D力學(xué)軟件模擬分析,對采場的進(jìn)路斷面形狀和進(jìn)路參數(shù)進(jìn)行合理的選擇。

    (1)從單一進(jìn)路圍巖的塑性區(qū)分布、圍巖主應(yīng)力差分布和圍巖變形分布3 個方面進(jìn)行模擬分析,選擇最佳進(jìn)路斷面形狀[1-2]。

    (2)選取進(jìn)路寬、高、長等3 方面因素組成3 因素3 水平正交試驗(yàn),對比最大、最小主應(yīng)力分布和圍巖變形分布的試驗(yàn)結(jié)果,選出最優(yōu)的進(jìn)路尺寸參數(shù),為小官莊鐵礦充填采礦提供理論指導(dǎo)。

    1 進(jìn)路斷面形狀優(yōu)化

    1.1 數(shù)值模型及參數(shù)

    目前常用的能反映巖體塑性屈服的準(zhǔn)則有Mohr-Coulomb 破壞準(zhǔn)則與Drucker-Prager 準(zhǔn)則。前者應(yīng)用于巖石力學(xué)數(shù)值分析中已很成熟,且模型中有關(guān)參數(shù)可由常規(guī)三軸試驗(yàn)求得[3-5]。因此,本模型的計算仍采用Mohr-Coulomb 模型,其準(zhǔn)則為

    式中,σ1為第一主應(yīng)力,MPa;σ3為第三主應(yīng)力,MPa;c為黏聚力,MPa;φ 為摩擦角,(°);I1為應(yīng)力張量第一不變量;J2為應(yīng)力偏張量第二不變量;θ 為與J2及應(yīng)力偏張量第三不變量有關(guān)的參量。

    本模型邊界約束采用位移約束的邊界條件。模型前后左右各側(cè)面及下邊界均取該面法向的位移約束,上邊界面為自由邊界。模擬開采的礦山由于條件的限制無法測定初始地應(yīng)力,因而本研究只考慮巖體的自重應(yīng)力,忽略其構(gòu)造應(yīng)力的影響,上覆巖層約為550 m,施加均勻載荷。小官莊鐵礦試驗(yàn)礦塊礦巖軟破,經(jīng)力學(xué)試驗(yàn)測定,本模型采用的礦巖巖石力學(xué)參數(shù)如表1。

    表1 巖石力學(xué)參數(shù)Table 1 Rock mechanics parameters

    1.2 模擬試驗(yàn)結(jié)果及分析

    (1)根據(jù)如圖1 所示的不同進(jìn)路斷面形狀四周塑性區(qū)分布圖可知,4 種進(jìn)路斷面形狀塑性區(qū)域分布大致相同,塑性區(qū)主要集中在開挖進(jìn)路兩幫,這表明原始應(yīng)力狀態(tài)下,受巖體自身重力影響,地應(yīng)力均勻分布;進(jìn)路開挖后,應(yīng)力向四周轉(zhuǎn)移,在進(jìn)路兩幫形成應(yīng)力集中區(qū)域,尤其是進(jìn)路兩幫肩角和底角部分,而頂?shù)装宓膽?yīng)力集中區(qū)域相對較小,此時進(jìn)路兩幫的穩(wěn)定性對整條進(jìn)路的穩(wěn)定性影響較大[6]。

    (2)根據(jù)如圖2 所示的不同進(jìn)路斷面形狀四周主應(yīng)力差值分布圖可知,4 種進(jìn)路斷面形狀的最大主應(yīng)力差值也是集中于開挖進(jìn)路兩幫,頂?shù)装宓闹鲬?yīng)力差值相對較小,此結(jié)果與進(jìn)路周圍塑性區(qū)域分布的模擬結(jié)果一致。正方形斷面進(jìn)路周圍分布最大主應(yīng)力差值為92.33 MPa,最小為21.77 MPa;三心拱斷面進(jìn)路周圍分布最大主應(yīng)力差值為101.09 MPa,最小為6.96 MPa;半圓拱斷面進(jìn)路周圍分布最大主應(yīng)力差值為94.33 MPa,最小為8.36 MPa;六邊形斷面進(jìn)路周圍分布最大主應(yīng)力差值為98.29 MPa,最小為26.92 MPa。在主應(yīng)力差值較大的集中區(qū)容區(qū)域易受到破壞,通過對邊上述4 種斷面進(jìn)路最大主應(yīng)力差值分布區(qū)域大小可知,六邊形斷面進(jìn)路主應(yīng)力差值分布相對較小,穩(wěn)定性較好。

    圖1 不同進(jìn)路斷面形狀四周塑性區(qū)分布Fig.1 Plastic zone distribution around the drifts with different section shape

    圖2 不同進(jìn)路斷面形狀四周主應(yīng)力差值分布Fig.2 Principal stress difference distribution around the drifts with different section shape

    (3)在4 種斷面形狀進(jìn)路垂直進(jìn)路頂板方向的進(jìn)路兩幫布置一系列位移監(jiān)測點(diǎn),記錄位移變形值w,得到圖3??梢钥闯?,距離頂板距離越大,位移變形相對較小,這是由于距離頂板較近的肩角區(qū)域,主應(yīng)力差較大,易發(fā)生變形;距離頂板較遠(yuǎn)的區(qū)域底角區(qū)域,主應(yīng)力差較小,發(fā)生位移變形也相對較小。由圖3 可見,三心拱變形最大,六邊形變形最小,結(jié)果與進(jìn)路周圍塑性區(qū)分布以及主應(yīng)力差分布是一致的。綜上可知,在4 種斷面形狀的進(jìn)路中,六邊形斷面進(jìn)路最優(yōu)。

    圖3 4 種斷面進(jìn)路監(jiān)測點(diǎn)位移散點(diǎn)圖Fig.3 Monitoring points displacement scatter diagram at 4 four kinds of drifts

    2 進(jìn)路參數(shù)優(yōu)化

    2.1 試驗(yàn)方案

    影響回采進(jìn)路穩(wěn)定性的因素很多,由于小官莊鐵礦上向進(jìn)路充填法采礦的分層進(jìn)路平行布置,選取進(jìn)路寬、進(jìn)路高、進(jìn)路長為考察因素(依次為因素A、B、C),每個因素各取3 個水平安排正交試驗(yàn)[7],試驗(yàn)因素水平見表2。

    表2 正交試驗(yàn)因素水平安排Table 2 Level arrangement of orthogonal test factors

    2.2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

    正交試驗(yàn)結(jié)果見表3,極差分析結(jié)果見表4。

    表3 正交試驗(yàn)結(jié)果Table 3 Orthogonal test results

    表4 正交試驗(yàn)極差分析結(jié)果Table 4 Results of range analysis of orthogonal test

    (1)利用FLAC3D模擬分析頂板的最大主應(yīng)力云圖,選取方案7 和方案9 的相關(guān)結(jié)果如圖4 所示。

    圖4 最大主應(yīng)力云圖Fig.4 The maximum principal stress nephogram

    從圖4 中可見,每條進(jìn)路開挖過后應(yīng)力向采場四周集中,出現(xiàn)了較大的應(yīng)力集中區(qū)域。其中方案7 的最大主應(yīng)力最大。當(dāng)開采過的進(jìn)路充填之后,采場四周的應(yīng)力集中明顯減小,各方案均未出現(xiàn)拉應(yīng)力。

    影響進(jìn)路穩(wěn)定性的3 種因素的σ1的平均值極差分別為16.3、2.0、4.9,即進(jìn)路寬度對開采進(jìn)路的頂板穩(wěn)定性影響最為顯著,進(jìn)路高對進(jìn)路的穩(wěn)定性影響相對較小。在開挖過程中,進(jìn)路的長度固定的情況下,進(jìn)路寬度越大,頂板的暴露面積越大,穩(wěn)定性就相對越差,故在進(jìn)路開采中選擇隔一采一的方式進(jìn)行回采,回采過后立即充填,選取適當(dāng)寬度的進(jìn)路,減小應(yīng)力集中區(qū)域,以保證進(jìn)路整體的穩(wěn)定性[8]。由上述進(jìn)路頂板及周圍最大主應(yīng)力云圖中可以看出,方案7中最大的主應(yīng)力為124 MPa,且此時進(jìn)路的寬為4 m,暴露面積相對較大,進(jìn)路穩(wěn)定性差;方案8 和9 的應(yīng)力集中區(qū)域較方案7 小,這是由于進(jìn)路寬度相同時,方案8 和9 選取的進(jìn)路長度較小。此時方案1、2、3、4、5、6 較為合理。

    (2)利用FLAC3D模擬分析頂板位移云圖,選取方案1 和方案9 的相關(guān)結(jié)果如圖5 所示。從頂板位移云圖可以看出采區(qū)中部的位移明顯大于采區(qū)端部采場的位移。這是由于端部圍巖抗壓強(qiáng)大,應(yīng)力集中圍巖時不會有很大的位移出現(xiàn),而相對于強(qiáng)度較小的充填體而言,在較大應(yīng)力場的情況下則會出現(xiàn)較大位移。

    圖5 方案1 和9 豎直方向位移云圖Fig.5 Vertical direction displacement of scheme 1,9

    從上述的9 種試驗(yàn)方案來看,影響進(jìn)路穩(wěn)定性的3 種因素的w 的平均值極差分別為1.73、0.59、0.71,即進(jìn)路寬度對開采進(jìn)路的頂板位移大小影響較為顯著。在開挖過程中,進(jìn)路的長度固定的情況下,進(jìn)路寬度越大,頂板的暴露面積越大,頂板豎直方向位移就越大。方案9 出現(xiàn)了最大位移為6.15 cm,這是由于選取進(jìn)路寬度4 m、進(jìn)路高度4 m、進(jìn)路長度50 m,除了暴露面積較大之外,豎直方向跨也相對較大,充填體的強(qiáng)度較小,致使豎直方向位移增加。方案1 選取的進(jìn)路尺寸參數(shù)為進(jìn)路寬度3 m、進(jìn)路高度3 m、進(jìn)路長度40 m,相對于方案9 而言,頂板暴露面積和豎直方向跨度都比較小,故方案1 的豎直方向位移僅為3.24 cm,其余各方案位移相差不大,并且都在采場安全系數(shù)允許的范圍內(nèi),故此種情況下方案1、2、3、4、5、6 均可。但當(dāng)進(jìn)路高寬比大于1 時,進(jìn)路兩幫的塑性區(qū)明顯增大,較容易出現(xiàn)失穩(wěn)現(xiàn)象,為保證進(jìn)路的穩(wěn)定性需選擇進(jìn)路高寬比小于1 的方案,即方案1、4、5。

    (3)利用FLAC3D模擬分析頂板最小主應(yīng)力云圖,選取方案1 和方案5 的相關(guān)結(jié)果如圖6 所示。

    從最小主應(yīng)力云圖可以看出,每條進(jìn)路開挖過后應(yīng)力向采場四周集中,充填過后應(yīng)力集中區(qū)域明顯變小,其中方案7 的最小主應(yīng)力最大。

    圖6 方案1 和5 最小主應(yīng)力云圖Fig.6 Minimum principal stress of scheme 1,5

    影響進(jìn)路穩(wěn)定性的3 種因素的σ3的平均值極差分別為3.9、2.5、3.9,即進(jìn)路寬度和進(jìn)路的長度對采場頂板及周圍最小主應(yīng)力的影響較為顯著。在開挖過程中,進(jìn)路的長度固定的情況下,進(jìn)路寬度越大,頂板的暴露面積越大,采場越不穩(wěn)定;進(jìn)路寬度固定的情況下,進(jìn)路越長,相應(yīng)采場頂板暴露也會增大,同樣對采場穩(wěn)定性造成不利的影響。而進(jìn)路開挖充填后采場頂板出現(xiàn)拉應(yīng)力明顯比充填前要小,且充填完成之后的拉應(yīng)力沒有超過充填的抗拉強(qiáng)度,此時采場的穩(wěn)定性是可以保證的[9-11]。在礦山實(shí)際生產(chǎn)中,需要在保證安全回采的情況下實(shí)現(xiàn)高效生產(chǎn),即方案5 中進(jìn)路尺寸可提高生產(chǎn)能力,故方案5 最優(yōu)。

    2.3 小 結(jié)

    根據(jù)以上計算結(jié)果分析,在采場結(jié)構(gòu)參數(shù)選取過程中應(yīng)該選擇較小的進(jìn)路寬度和進(jìn)路高度,這樣有利于采場整體的穩(wěn)定,但是為了增加產(chǎn)量可以適當(dāng)?shù)卦黾舆M(jìn)路的寬度和高度。結(jié)合小官莊鐵礦開采技術(shù)條件與經(jīng)濟(jì)技術(shù)條件,考慮安全、高效的宗旨,試驗(yàn)方案5 最為合理,即進(jìn)路寬度3.5 m,進(jìn)路高度3.5 m,進(jìn)路長度60 m。

    由于小官莊鐵礦充填料漿濃度68%、灰砂比1 ∶4,進(jìn)路充填體強(qiáng)度較高,自立性較好,能夠保證上一分層礦體安全回采,且使用隔一采一的進(jìn)路開采方式時,試驗(yàn)礦塊同一分層進(jìn)行開采的進(jìn)路僅為3 ~4 條,暴露部位不連續(xù),暴露面積小于總體面積的1/10,開采之后立即充填,分層與分層之間的進(jìn)路垂直交錯回采充填,所以下部充填體對上層礦體開采的影響很小,能夠保證充填體的整體穩(wěn)定,數(shù)值模擬的單分層進(jìn)路尺寸參數(shù)適用于小官莊鐵礦試驗(yàn)礦塊整體的分層進(jìn)路充填采礦。

    該參數(shù)在小官莊鐵礦得到了應(yīng)用,充填采礦工業(yè)試驗(yàn)取得了成功[12-14],已順利采至第7 分層(-417 m分層),進(jìn)展過半,為軟巖且破碎的鐵礦床應(yīng)用進(jìn)路充填采礦積累了經(jīng)驗(yàn),有效地控制了采場地壓,保障了現(xiàn)場的安全生產(chǎn)。

    3 結(jié) 論

    通過對4 種典型斷面形狀進(jìn)路的模擬、試驗(yàn)采場監(jiān)測研究,4 種斷面進(jìn)路開挖部分周圍塑性區(qū)分布、主應(yīng)力差分布以及位移變形分布基本一致,六邊形斷面進(jìn)路周圍主應(yīng)力差小,位移變形小,穩(wěn)定性較好,選擇六邊形斷面為最優(yōu)斷面形狀;針對影響采場穩(wěn)定性的進(jìn)路長、進(jìn)路高、進(jìn)路寬3 因素,對進(jìn)路尺寸參數(shù)進(jìn)行了模擬研究,通過比較最大主應(yīng)力、最小主應(yīng)力以及豎直方向位移分布,在保證進(jìn)路采礦安全的前提下,為提高礦山生產(chǎn)能力,選擇合理的參數(shù)為進(jìn)路寬度3.5 m,進(jìn)路高度3.5 m,進(jìn)路長度60 m。該參數(shù)在現(xiàn)場得到了成功應(yīng)用,有效地控制了采場地壓。研究成果對小官莊鐵礦的充填采礦結(jié)構(gòu)設(shè)計提供了理論指導(dǎo),并對類似礦山具有借鑒意義。

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