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    考慮多級(jí)采動(dòng)效應(yīng)的邊坡失穩(wěn)過(guò)程研究

    2015-03-26 02:03:48張擁軍陳關(guān)平李乾龍
    金屬礦山 2015年10期
    關(guān)鍵詞:坡腳張拉巖體

    張擁軍 陳關(guān)平 李乾龍 孫 滌 李 博 萬(wàn) 勇

    (1.青島理工大學(xué)土木工程學(xué)院,山東 青島266033;2.中國(guó)科學(xué)院青島生物能源與過(guò)程研究所,山東 青島266101;3. 山東鴻順集團(tuán),山東 濟(jì)寧272000)

    邊坡穩(wěn)定性是巖石工程研究領(lǐng)域內(nèi)重要問(wèn)題之一,在工程實(shí)踐中,高邊坡往往每隔一定高度設(shè)置一個(gè)平臺(tái),而傳統(tǒng)的研究土質(zhì)邊坡穩(wěn)定性的方法不能直接用于解決這種梯狀邊坡的穩(wěn)定性分析[1-2]。研究邊坡穩(wěn)定性的傳統(tǒng)方法主要建立在極限平衡理論方法基礎(chǔ)之上,主要有極限平衡法、滑移線法、極限分析法等,而這些方法并沒(méi)有考慮應(yīng)力跟應(yīng)變關(guān)系,無(wú)法分析邊坡破壞的發(fā)生和發(fā)展。隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)發(fā)展,考慮了土體的本構(gòu)關(guān)系及變形對(duì)應(yīng)力影響的強(qiáng)度折減法的廣泛應(yīng)用,成為分析邊坡穩(wěn)定性強(qiáng)有力工具[3-4]。

    連鎮(zhèn)營(yíng)[5]用強(qiáng)度折減有限元法對(duì)天然邊坡和開(kāi)挖邊坡進(jìn)行穩(wěn)定性分析對(duì)比,得出具有相似的破壞形式,從而證明了強(qiáng)度折減法適用于開(kāi)挖邊坡的研究。韓愛(ài)民[6]引入FLAC3D程序和強(qiáng)度折減法理論對(duì)多級(jí)邊坡隨臺(tái)階的寬度變化進(jìn)行研究,得出隨著臺(tái)階寬度的減小邊坡的穩(wěn)定性減小,滑移面的位移、邊坡的破壞模式及穩(wěn)定性也隨著臺(tái)階寬度的變化表現(xiàn)出不同的特征。陳佳[7]利用FLAC 軟件對(duì)露天礦邊坡的穩(wěn)定性進(jìn)行數(shù)值計(jì)算分析,得出邊坡破壞在數(shù)值模擬中表現(xiàn)為計(jì)算的不收斂,塑性區(qū)的貫通只是邊坡破壞的必要條件。陳國(guó)慶[8]為了真實(shí)再現(xiàn)邊坡漸進(jìn)失穩(wěn)過(guò)程,提出了邊坡漸進(jìn)破壞的強(qiáng)度折減法,獲得的位移變化趨勢(shì)與破損區(qū)演化過(guò)程具有一致性。楊光華[9]在Duncan-Chang 非線性本構(gòu)模型基礎(chǔ)之上,建議在彈性階段過(guò)程分析中對(duì)巖體的彈性模量也要進(jìn)行折減,這樣可以獲得更符合實(shí)際的變形場(chǎng)。唐春安[10]、李連崇[11]對(duì)邊坡的穩(wěn)定性分析時(shí)將強(qiáng)度折減法引入到RFPA 中,不僅對(duì)滑動(dòng)面不做任何假設(shè)而且還以基元的破壞次數(shù)統(tǒng)計(jì)作為失穩(wěn)的判斷準(zhǔn)則,不僅直觀地得到邊坡體的滑移破壞面,而且還可以求得安全系數(shù),在復(fù)雜環(huán)境地質(zhì)下也是適用的。

    通過(guò)強(qiáng)度折減法求邊坡的安全系數(shù),在多級(jí)邊坡的穩(wěn)定性分析中得到廣泛應(yīng)用,但是沒(méi)有結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)邊坡的局部破壞過(guò)程和破壞機(jī)理進(jìn)行詳細(xì)的闡述,造成多級(jí)邊坡破壞過(guò)程和破壞機(jī)理關(guān)系不明確。而多級(jí)邊坡局部破壞過(guò)程和破壞機(jī)理可以更合理地對(duì)局部穩(wěn)定性進(jìn)行定性分析,同時(shí)對(duì)多級(jí)邊坡的監(jiān)測(cè)預(yù)警也具有指導(dǎo)意義。

    合理地選擇分析方法和建模方式對(duì)多級(jí)邊坡穩(wěn)定性分析至關(guān)重要,以往很多數(shù)值模擬并沒(méi)有真正意義上實(shí)現(xiàn)連續(xù)采動(dòng)與強(qiáng)度折減結(jié)合,即在強(qiáng)度折減的過(guò)程中進(jìn)行連續(xù)開(kāi)采。本研究采用RFPA 有限元軟件,在折減的過(guò)程中考慮連續(xù)采動(dòng)的作用,研究多級(jí)邊坡多次采動(dòng)過(guò)程中局部化巖體損傷、破壞、失穩(wěn)過(guò)程,再現(xiàn)多次采動(dòng)影響下多級(jí)邊坡局部失穩(wěn)效應(yīng)。實(shí)現(xiàn)真正意義上的強(qiáng)度折減和多級(jí)采動(dòng)效應(yīng),使得破壞方式與實(shí)際開(kāi)采過(guò)程更為接近,其損傷機(jī)理貼近實(shí)際情況。

    1 研究背景

    1.1 工程地質(zhì)

    以金川集團(tuán)石英石露天礦多級(jí)臺(tái)階邊坡為研究模型,目前許多區(qū)段邊坡已產(chǎn)生不同程度的變形和破壞,主要表現(xiàn):1 780 m 臺(tái)階中段出現(xiàn)局部坍塌;1 816 m 臺(tái)階西部出現(xiàn)許多裂縫,且不斷擴(kuò)大;1 792 m 臺(tái)階東部出現(xiàn)滾石。1 756 m 水平以下的1 744、1 732、1 720、1 708、1 696 m 等5 個(gè)水平將進(jìn)入深凹采場(chǎng)。在采場(chǎng)北部邊幫1 768、1 780、1 792、1 816、1 826 m 5個(gè)平臺(tái)上拉網(wǎng)式布置21 個(gè)監(jiān)測(cè)孔共84 個(gè)測(cè)斜儀(位置如圖1 所示)。

    1.2 研究模型

    圖1 監(jiān)測(cè)孔位置分布圖Fig.1 Location map of monitor holes

    將現(xiàn)場(chǎng)多級(jí)邊坡轉(zhuǎn)換成平面應(yīng)變問(wèn)題,通過(guò)RFPA在細(xì)觀尺度上建立本構(gòu)模型,對(duì)現(xiàn)場(chǎng)非均勻巖性邊坡進(jìn)行數(shù)值模擬。以金川集團(tuán)石英石露天礦勘察地質(zhì)報(bào)告為設(shè)計(jì)依據(jù),將圖1 中剖面2 作為模擬對(duì)象,根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)地質(zhì)勘查報(bào)告,地層巖石參數(shù)見(jiàn)表1,建立如圖2 連續(xù)采動(dòng)多級(jí)邊坡模型和如圖3 一次開(kāi)挖多級(jí)邊坡模型。分別對(duì)2 個(gè)模型進(jìn)行數(shù)值模擬并進(jìn)行對(duì)比,分析隨著強(qiáng)度折減的連續(xù)開(kāi)挖和一次性開(kāi)挖損傷機(jī)理和損傷過(guò)程的不同。

    表1 地層巖石物理與力學(xué)參數(shù)Table 1 Physical and mechanical parameters of rock strata

    圖2 連續(xù)開(kāi)挖多級(jí)邊坡模型Fig.2 Continuous excavation model of multistage slope

    圖2 模型和圖3 模型水平方向取150 m,垂直高度100 m,共5 類巖層,劃分260 ×180 =46 800 個(gè)單元。邊界條件:左右邊界限制水平位移,豎向自由;底部限制水平與豎向位移。本模型只考慮自重,采用RFPA 強(qiáng)度折減法進(jìn)行分析,強(qiáng)度折減系數(shù)0.01,加載步數(shù)80,最高迭代100 次。通過(guò)2 個(gè)模型1 768 m平臺(tái)開(kāi)采后卸載破壞情況,分析高陡邊坡漸進(jìn)失穩(wěn)的過(guò)程損傷機(jī)理和損傷過(guò)程。

    圖3 一次開(kāi)挖多級(jí)邊坡模型Fig.3 Once excavation model of multistage slope

    1.3 數(shù)值模型的參數(shù)選取分析

    計(jì)算輸入?yún)?shù)對(duì)原位模型數(shù)值計(jì)算模擬分析至關(guān)重要,RFPA 有限元軟件進(jìn)行模擬分析時(shí),假設(shè)材料為非均質(zhì)材料,材料細(xì)觀力學(xué)特征的非均勻性服從Weibull 分布,并引入均質(zhì)度系數(shù)m 控制材料的均勻程度,m 越小,巖石越不均勻,m 越大,巖石越均勻。通過(guò)均度系數(shù)m 將材料的細(xì)觀力學(xué)特性與宏觀力學(xué)特性建立起來(lái),因此RFPA 中輸入的細(xì)觀均值可由實(shí)際物理力學(xué)參數(shù)的宏觀值經(jīng)過(guò)均度系數(shù)m 轉(zhuǎn)化計(jì)算得到。RFPA 細(xì)觀參數(shù)取值如下:

    第一,根據(jù)實(shí)際地質(zhì)情況及結(jié)構(gòu)體幾何尺寸大小,確定均質(zhì)度系數(shù)m。

    第二,根據(jù)擬合公式對(duì)輸入的彈性模量和強(qiáng)度模量進(jìn)行初步選取,計(jì)算式為[13]

    式中,Eh和fh分別為數(shù)值試樣的彈性模量和強(qiáng)度模量的宏觀值;Ex和fx分別為Weibull 分布賦值時(shí)(數(shù)值計(jì)算輸入值)彈性模量和強(qiáng)度模量的細(xì)觀值。

    由以上分析,將表1 中的宏觀物理參數(shù)量代入式(1)和式(2),由此可得到需要輸入RFPA 中的細(xì)觀均值。

    2 數(shù)值模擬分析

    2.1 連續(xù)采動(dòng)卸荷數(shù)值分析

    圖4 是進(jìn)行強(qiáng)度折減和連續(xù)開(kāi)采結(jié)合模型的數(shù)值彈性模量圖。圖5 是對(duì)應(yīng)的聲發(fā)射圖,圖5 中淺黑表示當(dāng)前步壓剪破壞,深黑表示當(dāng)前步拉破壞。聲發(fā)射中圓圈的圓心代表聲發(fā)射的位置,圓圈的半徑代表聲發(fā)射的能量。圖4 和圖5 由RFPA 有限元軟件模擬得出。

    圖4 連續(xù)開(kāi)挖后彈性模量動(dòng)態(tài)變化Fig.4 Continuous dynamic elastic modulus after excavation

    圖4 是通過(guò)數(shù)值模擬得出的1 768 m 平臺(tái)開(kāi)挖后高陡邊坡的漸進(jìn)失穩(wěn)過(guò)程。隨著強(qiáng)度折減到Step 76 -03 時(shí),1 780 m 平臺(tái)坡腳出現(xiàn)微損傷,當(dāng)折減逐步增加,1 780 m 平臺(tái)坡腳出現(xiàn)損傷且向1 768 m 平臺(tái)坡腳擴(kuò)展。1 780 m 平臺(tái)坡腳損傷逐步積累并向1 768 m平臺(tái)坡腳蔓延、貫通,與此同時(shí)1 768 m 平臺(tái)坡腳損傷逐步向1 780 m 平臺(tái)坡腳擴(kuò)展,并偏向坡體內(nèi)部方向,最終形成了損傷—積累—擴(kuò)展—貫通的破壞過(guò)程,整個(gè)過(guò)程由原始損傷點(diǎn)誘導(dǎo)新的損傷向其擴(kuò) 展,如Step77 -03 所示。與此同時(shí),1780 m平臺(tái)中上部出現(xiàn)局部損傷,且隨著折減的過(guò)程進(jìn)行,1 780 m 中上部損傷逐漸發(fā)展逐漸向1 780 m 平臺(tái)坡腳擴(kuò)展,貫通如Step 78 - 09 至Step 78 - 12。此時(shí),1 780m 平臺(tái)處及1 768 m 邊坡中上部巖體出現(xiàn)局部破壞。

    圖5 聲發(fā)射圖Fig.5 Continuous dynamic elastic modulus after excavation

    由圖5 分析,當(dāng)折減到Step 74 -01,1 768 m 邊坡原離懸空面的內(nèi)部巖體發(fā)生拉破壞,隨著折減的進(jìn)行,1 768 m 平臺(tái)坡底出現(xiàn)壓剪破壞,當(dāng)折減進(jìn)一步進(jìn)行時(shí),1 780 m 平臺(tái)中上部巖體出現(xiàn)壓減和受拉混合破壞,且在下部巖體發(fā)生貫通損傷之后1 780 m 平臺(tái)出現(xiàn)損傷,由此分析,局部巖體破壞會(huì)引起巖體內(nèi)部應(yīng)力遷移。當(dāng)折減到Step 78 -16,巖體內(nèi)部損傷發(fā)展逐步加快,1 780 m 平臺(tái)和1 768 m 平臺(tái)損傷逐漸貫通,其后損傷逐漸加快,迅速擴(kuò)展到1 792 m 平臺(tái)和1 816 m 平臺(tái),上部巖體都是由1 816 m 平臺(tái)坡腳及1 816 m 平臺(tái)上部巖體突變截面處發(fā)生損傷,逐漸向巖體內(nèi)部擴(kuò)展,與下部損傷貫通。從整個(gè)破壞過(guò)程分析,多級(jí)邊坡?lián)p傷主要產(chǎn)生局部損傷變化,如圖5中Step78 -18,整個(gè)多級(jí)邊坡并沒(méi)有形成滑移帶,只是局部發(fā)生破壞,但其損傷貫通整個(gè)多級(jí)邊坡。由圖5 可知,在整個(gè)損傷區(qū)域擴(kuò)展蔓延的時(shí)候,其新的損傷區(qū)域呈現(xiàn)淺黑較多,由此可以判斷損傷擴(kuò)展主要發(fā)生壓剪破壞。而損傷區(qū)損傷程度加大,其聲發(fā)射區(qū)域主要呈深黑色,由此可以判斷損傷區(qū)的損傷度加大,主要產(chǎn)生張拉破壞。

    由以上多級(jí)邊坡連續(xù)開(kāi)采數(shù)值模擬分析,多級(jí)邊坡的破壞過(guò)程是由開(kāi)采1 780 m 平臺(tái)坡腳發(fā)生起始損傷,并逐步向下部擴(kuò)展,擴(kuò)展過(guò)程中產(chǎn)生新的損傷點(diǎn),形成貫通損傷區(qū)域,在整個(gè)擴(kuò)展、貫通的過(guò)程中坡體局部發(fā)生應(yīng)力遷移。隨著強(qiáng)度折減,在新的應(yīng)力分布環(huán)境下形成新的損傷點(diǎn),新的損傷點(diǎn)進(jìn)一步向已形成的貫通損傷區(qū)域擴(kuò)展、貫通,再次形成新的損傷區(qū)域,隨著損傷區(qū)域的增大其應(yīng)力重分布影響的區(qū)域也將進(jìn)一步擴(kuò)大,進(jìn)而引起新的損傷點(diǎn),并由原始損傷區(qū)誘導(dǎo)新的損傷向其擴(kuò)展、貫通。整個(gè)破壞過(guò)程可以歸納為起始損傷—新的損傷點(diǎn)—向已損傷區(qū)域擴(kuò)展—新貫通損傷區(qū)域—新的損傷點(diǎn),其中損傷的擴(kuò)展、貫通伴隨著巖體內(nèi)部應(yīng)力遷移。其次,高陡邊坡起始損傷主要由張拉破壞造成,然后由剪切破壞引起損傷擴(kuò)展。

    從整個(gè)多級(jí)邊坡失穩(wěn)破壞過(guò)程分析,多級(jí)邊坡頂部主要發(fā)生張拉破壞,坡面淺層主要發(fā)生拉張剪切破壞。坡面淺層張拉剪切破壞由坡腳向坡頂發(fā)展的過(guò)程中逐步向坡體內(nèi)部偏移并轉(zhuǎn)變成以張拉破壞為主,且多級(jí)邊坡的中部臺(tái)階破壞較下部嚴(yán)重。

    2.2 多級(jí)邊坡的安全系數(shù)

    在用RFPA 強(qiáng)度折減方法時(shí),由折減系數(shù)μ 和失穩(wěn)時(shí)當(dāng)前的計(jì)算步求出未折減時(shí)結(jié)構(gòu)的初始強(qiáng)度儲(chǔ)備安全系數(shù)fs,fs的計(jì)算式如下[16]:

    其中,step 為破壞時(shí)當(dāng)前的計(jì)算步。

    將上述模擬參數(shù)及結(jié)果代入式(3),有

    2.3 一次性開(kāi)采卸荷數(shù)值分析

    圖6 是進(jìn)行強(qiáng)度折減和一次性開(kāi)采結(jié)合模型的數(shù)值彈性模量圖,圖7 是對(duì)應(yīng)的聲發(fā)射圖。

    圖6 1 768 m 平臺(tái)開(kāi)挖后彈性模量動(dòng)態(tài)變化Fig.6 1 768 m platform dynamic elastic modulus after the excavation

    圖7 1 768 m 平臺(tái)開(kāi)挖后聲發(fā)射變化Fig.7 1 768 m acoustic emission after excavation

    由以上一次開(kāi)挖模擬過(guò)程分析,多級(jí)邊坡?lián)p傷由邊坡底部向上逐步發(fā)展,由1 768 m 平臺(tái)坡腳附近出現(xiàn)起始損傷點(diǎn),損傷點(diǎn)擴(kuò)展、貫通形成損傷區(qū)域過(guò)程中,下部巖質(zhì)邊坡內(nèi)部出現(xiàn)應(yīng)力轉(zhuǎn)移、應(yīng)力重分布,1 780 m平臺(tái)出現(xiàn)新的損傷點(diǎn),已形成的損傷區(qū)域誘導(dǎo)新的損傷點(diǎn)向其擴(kuò)展、貫通形成新的損傷區(qū)域。整個(gè)多級(jí)邊坡?lián)p傷過(guò)程以此破壞過(guò)程為循環(huán),每次損傷區(qū)域貫通之后,其影響巖體內(nèi)部應(yīng)力范圍逐漸增大。一次性開(kāi)挖并沒(méi)有形成貫通的滑移帶,只是局部產(chǎn)生損傷及破壞。

    將上述模擬參數(shù)及結(jié)果代入式(3),求得多級(jí)邊坡安全系數(shù)為

    fs= 5.6 >1.

    2.4 連續(xù)開(kāi)采和一次性開(kāi)采分析結(jié)果對(duì)比

    第一,連續(xù)開(kāi)采最后求得的安全系數(shù)為4.5,一次開(kāi)挖求得的安全系數(shù)為5.6。由此分析,一次開(kāi)挖數(shù)值模擬的邊坡安全系數(shù)偏大,算得的邊坡安全貯備過(guò)于保守。

    第二,連續(xù)開(kāi)采和一次性開(kāi)采損傷點(diǎn)都是由多級(jí)邊坡局部損傷點(diǎn)開(kāi)始萌生、擴(kuò)展貫通,但是隨著強(qiáng)度折減進(jìn)行,連續(xù)開(kāi)挖損傷區(qū)逐步向遠(yuǎn)離多級(jí)邊坡懸空面擴(kuò)展,一次性開(kāi)挖損傷區(qū)沿著各平臺(tái)坡腳逐步向上擴(kuò)展。最終,連續(xù)開(kāi)采1 792 m 平臺(tái)和1 804 m 平臺(tái)損傷度較大,一次開(kāi)挖1 780 m 平臺(tái)和1 792 m 平臺(tái)損傷度較大,且1 792 m 平臺(tái)坡腳損傷較嚴(yán)重。

    由此可知,一次開(kāi)采和連續(xù)開(kāi)采只是在時(shí)間步驟、空間位置、多級(jí)邊坡結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性分析上不同,其損傷過(guò)程、損傷機(jī)理基本保持一致。損傷過(guò)程都是多級(jí)邊坡坡腳發(fā)生起始損傷,起始損傷遠(yuǎn)離懸空面方向逐步向上擴(kuò)展,且在每個(gè)坡腳內(nèi)部附近巖體產(chǎn)生新的損傷點(diǎn),原始損傷點(diǎn)誘導(dǎo)新的損傷點(diǎn)向其擴(kuò)展,原始損傷和新的損傷點(diǎn)逐步逼近、重合、貫通。與此同時(shí),伴隨整個(gè)誘導(dǎo)貫通損傷的過(guò)程中,在該貫通損傷區(qū)上部繼而產(chǎn)生新的損傷點(diǎn),整個(gè)過(guò)程往復(fù)循環(huán),逐步向多級(jí)邊坡頂部發(fā)展。損傷機(jī)理,主要由剪切破壞引起損傷擴(kuò)展,張拉破壞加大損傷度。多級(jí)邊坡頂部主要發(fā)生張拉破壞,坡面淺層主要發(fā)生拉張剪切破壞。坡面淺層張拉剪切破壞由坡腳向坡頂發(fā)展的過(guò)程中逐步向坡體內(nèi)部偏移并轉(zhuǎn)變成以張拉破壞為主,且多級(jí)邊坡的中部臺(tái)階破壞較下部嚴(yán)重。

    3 監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)分析

    取對(duì)應(yīng)數(shù)值模擬剖面2 上的現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù),取剖面2 上3 個(gè)測(cè)點(diǎn)1 -C、3 -D、5 -D,將每個(gè)平臺(tái)測(cè)點(diǎn)的位移場(chǎng)曲線與數(shù)值模擬的結(jié)果做對(duì)比,驗(yàn)證數(shù)值模擬分析結(jié)果的合理性。

    3.1 1 -C 監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)分析

    取現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù),2012-09-15—2012-10-15 期間3 m 測(cè)點(diǎn)發(fā)生較大位移,13 m、18 m 測(cè)點(diǎn)的位移差為負(fù)值,表示上部巖體位移向懸空面產(chǎn)生較大位移。

    由圖8 可以看出,1 -C(左側(cè)為懸空面)測(cè)點(diǎn)8 m處向懸空面位移變形比較大,下部向懸空面逐步均勻增長(zhǎng),且位移變量較上部大。深度18 m 處測(cè)點(diǎn)的位移在2012-10—2013-04 期間底部位移增加97.6 mm,平均每個(gè)月位移增幅為16.3 mm。結(jié)合圖4 Step 74-01、Step 76 -03 來(lái)看,1 768 m 平臺(tái)坡體中上部破壞較下部發(fā)展較快,但是隨著折減進(jìn)行,1 768 m 平臺(tái)坡腳損傷逐步發(fā)展如Step 77 -03 、Step 78 -09。1 -C 表面出現(xiàn)多條平行于懸空坡面的張拉裂縫,由圖5中Step 74 -01 ~Step 78 -09 可以看出1 768 m 平臺(tái)上部受張拉破壞。由以上分析看出現(xiàn)場(chǎng)多級(jí)邊坡底部破壞形式與數(shù)值模擬基本保持一致。

    圖8 1 -C 測(cè)點(diǎn)位移變化曲線Fig.8 1-C measuring point displacement curve

    3.2 3 -D 監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)分析

    取現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù),做位移變化圖如圖9。由圖9可以看出,3-D 測(cè)點(diǎn)坡體中下部位移較大,且變化較明顯。深度13 m 測(cè)點(diǎn)2013 -01—2013 -12 期間位移增大了31 mm,深度23 m 的測(cè)點(diǎn)在2013 -01—2013 -12 期間位移增大了30.2 mm。由圖4 的Step78-16 可以看出1 792 m 平臺(tái)坡腳損傷嚴(yán)重,并與1 780 m 平臺(tái)形成了貫通,行成較大貫通損傷區(qū)域。深度在3 m 處的測(cè)點(diǎn)在2013 -01—2013 -12 期間位移增大了14.5 mm,由3-D 測(cè)點(diǎn)坡體表面破壞看出坡體平臺(tái)表面形成了20 mm 寬度張拉裂縫,且裂縫方向平行于懸空面發(fā)展。由圖5 中Step78-09 ~Step78 -18 可以看出,1 792 m 平臺(tái)和1 780 m 平臺(tái)坡體內(nèi)部呈現(xiàn)拉張剪切破壞,坡體平臺(tái)上部呈張拉破壞。由現(xiàn)場(chǎng)分析,剖面2 有自3-D 到1 -C 監(jiān)測(cè)點(diǎn)的貫通型小規(guī)?;瑤В以? 792 m 平臺(tái)3 -D 附近不斷有新的裂縫產(chǎn)生。由以上現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)分析可知,實(shí)際邊坡破壞主要發(fā)生在坡體的下部,該破壞方式跟數(shù)值模擬破壞形式基本一致。

    圖9 3 -D 測(cè)點(diǎn)位移變化曲線Fig.9 3-D measuring displacement curve

    3.3 5 -D 監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)分析

    取現(xiàn)場(chǎng)5 -D 監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)做成曲線如圖10。

    圖10 5 -D 測(cè)點(diǎn)位移變化曲線Fig.10 5 -D measuring displacement curve

    由圖10 觀察發(fā)現(xiàn),5 -D(右側(cè)為懸空面)測(cè)點(diǎn)上部坡體向懸空面傾覆,上部跟下部巖體變形差達(dá)到126 mm,深度3 m 處位移增大值達(dá)到16.6 mm。測(cè)孔4 m、9 m、14 m 測(cè)點(diǎn)在2012 -08 -04—2012 -08 -30 期間位移差逐漸減小由正逐漸變?yōu)樨?fù)數(shù),說(shuō)明在此期間邊坡先是由下部局部巖體發(fā)生破壞產(chǎn)生移動(dòng),且移動(dòng)速率和幅度都較上部大,隨著時(shí)間變化的過(guò)程中,上部局部巖體也逐漸發(fā)生移動(dòng),所以4 m、9 m 處的相對(duì)位移逐漸減小,其位移差也逐步減小變?yōu)樨?fù)數(shù),14 m 測(cè)點(diǎn)位移差在之后基本保持不變趨于穩(wěn)定。由此分析上部位移主要是由于下部局部巖體發(fā)生破壞損傷造成上部巖體逐步失去平衡發(fā)生移動(dòng),當(dāng)上部巖體位移變形量達(dá)到其極限抗拉強(qiáng)度時(shí),便出現(xiàn)張拉裂縫。

    在2012 -08—2013 -01 期間,深度14 m 測(cè)點(diǎn)位移增長(zhǎng)量為31.3 mm。在多級(jí)邊坡頂部局部出現(xiàn)張拉裂縫。由圖5 中Step78 -16 ~Step78 -22 看出,多級(jí)邊坡頂部出現(xiàn)大面積的損傷,該損傷區(qū)域主要產(chǎn)生張拉破壞。由此分析,5 -D 測(cè)點(diǎn)附近特征與模擬結(jié)果基本保持一致。

    4 結(jié) 論

    一次開(kāi)采和連續(xù)開(kāi)采只是在時(shí)間步驟、空間位置、多級(jí)邊坡結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性分析上不同,一次開(kāi)采數(shù)值模擬的邊坡安全系數(shù)偏大,得到的邊坡安全貯備過(guò)于保守。時(shí)間、空間效應(yīng)造成連續(xù)開(kāi)采多級(jí)邊坡局部破壞效應(yīng)比一次性開(kāi)采局部破壞效應(yīng)明顯。連續(xù)開(kāi)采時(shí)間、空間效應(yīng)對(duì)多級(jí)邊坡每個(gè)坡腳附近產(chǎn)生起始損傷效應(yīng),而一次性開(kāi)采起始損傷點(diǎn)由多級(jí)邊坡底部向上逐漸循環(huán)誘導(dǎo)發(fā)展。在連續(xù)開(kāi)采的過(guò)程中引起多級(jí)邊坡局部失穩(wěn)破壞。

    連續(xù)開(kāi)采和一次性開(kāi)采多級(jí)邊坡的損傷機(jī)理基本保持一致。連續(xù)開(kāi)采下多級(jí)邊坡在時(shí)間、空間效應(yīng)作用下,由局部產(chǎn)生起始損傷點(diǎn),起始損傷點(diǎn)逐步向靠近懸空偏向下方擴(kuò)展形成新的損傷域。損傷域遠(yuǎn)離懸空面方向逐步向上擴(kuò)展,且在每個(gè)坡腳內(nèi)部附近巖體產(chǎn)生新的損傷點(diǎn),原始損傷域誘導(dǎo)新的損傷點(diǎn)向其擴(kuò)展,原始損傷和新的損傷點(diǎn)逐步逼近、重合、貫通。在伴隨整個(gè)誘導(dǎo)貫通損傷的過(guò)程中,在該貫通損傷區(qū)上部繼而產(chǎn)生新的損傷點(diǎn),整個(gè)過(guò)程往復(fù)循環(huán),逐步向多級(jí)邊坡頂部發(fā)展。整個(gè)損傷破壞過(guò)程可以歸納為起始損傷—新的損傷點(diǎn)—向已損傷區(qū)域擴(kuò)展—新貫通損傷區(qū)域—新的損傷點(diǎn),其中損傷的擴(kuò)展、貫通伴隨著巖體內(nèi)部應(yīng)力遷移。

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