鄭寶祿
(陽煤集團二礦,山西 陽泉 045008)
現(xiàn)在的采煤工作面支架和順槽超前支架、單體柱供液,由進風(fēng)設(shè)備列車上的乳泵提供,但隨著機電設(shè)備向重型大功率發(fā)展,而掘進打上下順槽的巷道尺寸基本未變,這樣就給設(shè)備列車三十余臺的檢修管理帶來諸多不便,安全生產(chǎn)存在隱患,為此支架采用遠距離供液是今后采煤工作面的發(fā)展方向。
設(shè)置一個固定泵站,采用遠距離供液,不但節(jié)約成本和投資,且可服務(wù)于同一個采區(qū)的工作面,還可為其他液壓設(shè)備提供動力源。
乳化液泵站在不斷的更新?lián)Q代,由原來的三柱塞發(fā)展到現(xiàn)在的BRW-315/31.5型五柱塞大流量,高壓力乳化液泵,極大地提高了工作面的供液需要。
BRW-315/31.5型五柱塞乳化液泵站的主要特征如下:進水壓力:2~4MPa;公稱壓力:31.5MPa;公稱流量:315L/min;柱塞直徑;45mm;柱塞數(shù)量:5;曲軸轉(zhuǎn)速650L/min;電機功率;200kW;外形尺寸(長×寬×高):3 210mm×1 235 mm×1 270mm;總重量:4 800kg;潤滑油泵工作壓力大于0.1MPa;配套液箱:RX315/25B。
五柱塞乳化液泵站(兩泵一箱),具備了遠距離供液的基本條件,將泵站設(shè)置采區(qū)軌道巷的硐室內(nèi),裝設(shè)成固定式,不隨工作面的推進在設(shè)備列車上移動。泵站硐室可距離工作面1~3km。
從泵站到工作面機尾(回風(fēng))使用直徑50~70mm無縫鋼管,然后轉(zhuǎn)接40mm的高壓膠管,接入支架,支架回液由直徑51mm的膠管返回泵箱。
依據(jù)液體流體力學(xué),校驗液壓管路損失(局部損失可忽略不計,因系統(tǒng)彎頭較少,且液體隨管路截面的大小和方向變化不大)。即沿程損失為每1 km不超過1MPa。
1)計算管路內(nèi)的液流速度
式中:Q為液體流量,A為管路截面積。
2)確定液體流動狀態(tài)Re。
式中:T為乳化油即O/W 型,運動黏度T=1.2 cSt/(20C),D 為需用系數(shù)取10。
3)計算直管的阻力系數(shù)。
4)液壓的管路延程損失。
式中:L為管路長度,d為管路半徑。
∵1kg/cm2=0.098MPa
∴9.2kg/cm2=0.9MPa(滿足要求)
以上判斷了管路流層及計算了乳化液管路壓力損失,下面對工作面支護主體支架進行流量計算。工作面常用的低倍放頂煤支架型號ZF5000/17/28的技術(shù)參數(shù)說明見表1。
表1 ZF5000/17/28型支架技術(shù)參數(shù)表
乳化泵的流量,必須滿足液壓支架的工作要求,通常情況下,泵站流量應(yīng)按照支架一個工作循環(huán),即(降架前移→支護頂板→推移前工作溜→放頂煤→移后溜)或多架同時操作時,立柱和液壓缸所需的最大流量來確定。
流量檢驗:
式中:D,D1分別為立柱和推移千斤頂缸體的內(nèi)徑,cm;Z,Z1分別為同時動作時,立柱和推移千斤頂?shù)臄?shù)量;S,S1分別為移架時,立柱的伸縮長度和支架的推移步距,cm;n為支架在移架時立柱和千斤頂?shù)膭幼鞔螖?shù);L為液壓支架中心距,m。
將技術(shù)數(shù)據(jù)帶入上式得:
使用(兩泵一箱)乳化液泵站,其壓力和流量成線性關(guān)系,其流量的大小,直接關(guān)系到工作面的推進速度。
通過井下遠距離供液系統(tǒng)的試驗和現(xiàn)場壓力表的檢測,采用高壓力,大流量的泵站,對于使用乳化液作為動力源的液壓支架和進風(fēng)超前支架、回風(fēng)順槽單體柱,壓力和流量不僅可以滿足低、中位放頂煤工作面及單一煤層工作面的需要,也達到了井下遠距離供液時,支架立柱,推移千斤及各種閥組和管路的技術(shù)要求。
1)由于泵站相對固定,不需要每天移動,而且在硐室內(nèi)便于安裝、管理和維修。
2)降低了進風(fēng)設(shè)備列車的供電總負荷,減少開關(guān)設(shè)備,縮短供電距離,提供供電質(zhì)量。
3)因為減少了設(shè)備和開關(guān)總臺數(shù),即縮短了設(shè)備列車長度,降低設(shè)備之間的碰撞和損壞,使列車移動更快捷,加快工作面推進速度。
4)泵站安裝拆卸方便,故障易處理,更換零部件和易損件的空間大,事故率低。
5)泵站司機工作崗位固定,因其不隨順槽設(shè)備列車移動,特別是在順槽斷面小,無人行通道的條件,泵站司機的安全系數(shù)提高。