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    某鋼桁加勁梁斜拉橋索塔錨固區(qū)節(jié)段模型有限元分析

    2015-02-26 11:44:03
    交通科技 2015年3期
    關(guān)鍵詞:混凝土

    李 雁

    (中鐵第四勘察設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司 武漢 430063)

    某鋼桁加勁梁斜拉橋索塔錨固區(qū)節(jié)段模型有限元分析

    李雁

    (中鐵第四勘察設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司武漢430063)

    摘要以某鋼桁加勁梁斜拉橋?yàn)楸尘埃糜邢拊浖?duì)索塔錨固區(qū)進(jìn)行受力分析。通過增大預(yù)應(yīng)力損失,分析比較混凝土索塔的受力情況。結(jié)果表明:混凝土索塔錨固區(qū)配置預(yù)應(yīng)力是必要的。當(dāng)預(yù)應(yīng)力損失為40%時(shí),使塔壁混凝土最大主拉應(yīng)力大于容許主拉應(yīng)力,開始產(chǎn)生裂縫。預(yù)應(yīng)力損失的增加,使塔壁混凝土最大主壓應(yīng)力減小,但均滿足規(guī)范的要求。塔壁混凝土在預(yù)應(yīng)力束張拉、錨固端和斜拉索錨固端均表現(xiàn)為應(yīng)力集中,應(yīng)對(duì)其進(jìn)行加強(qiáng)處理。

    關(guān)鍵詞加勁梁斜拉橋索塔錨固區(qū)預(yù)應(yīng)力損失有限元分析

    在斜拉橋混凝土索塔的拉索錨固區(qū),為平衡拉索傳遞的水平分力,并防止塔柱在使用荷載下出現(xiàn)過大裂縫,通常在索塔箱壁內(nèi)設(shè)置U形環(huán)向預(yù)應(yīng)力束。由于索塔尺寸的限制,預(yù)應(yīng)力束曲線段半徑通常很小,其半徑在 1.5 m左右[1]。

    目前,由于這種大噸位小半徑環(huán)向預(yù)應(yīng)力彎曲角度比較大,其預(yù)應(yīng)力損失也較大??紤]施工過程中的種種因素,索塔錨固區(qū)U形環(huán)向預(yù)應(yīng)力束的有效預(yù)應(yīng)力較我國現(xiàn)行規(guī)范計(jì)算的要少[2-3]。本文以某鋼桁加勁梁斜拉橋?yàn)楸尘埃糜邢拊浖?duì)索塔錨固區(qū)進(jìn)行建模分析[4],進(jìn)而確定預(yù)應(yīng)力損失的極限值,為類似橋梁索塔U形環(huán)向預(yù)應(yīng)力束的設(shè)置提供參考。

    混凝土索塔縱橋方向壁厚為1.2 m,橫橋方向索塔壁厚為0.8 m。在2.5 m高度范圍內(nèi),布置4根U形環(huán)向預(yù)應(yīng)力束,其平面布置示意見圖1。

    圖1 混凝土索塔錨固區(qū)環(huán)向預(yù)應(yīng)力束

    1空間分析模型

    1.1 有限元模型

    計(jì)算采用Midas FEA程序,自索塔頂部到底部建立3個(gè)節(jié)段(3對(duì)索)局部模型,索塔混凝土采用體單元,預(yù)應(yīng)力束采用鋼筋梁單元,未模擬普通鋼筋,模型共計(jì)18 140個(gè)節(jié)點(diǎn),82 746個(gè)單元。節(jié)段全模型見圖2,預(yù)應(yīng)力束模型見圖3。

    圖2 索塔節(jié)段全模型

    圖3 預(yù)應(yīng)力束有限元模型

    1.2 計(jì)算參數(shù)

    (1) 混凝土。采用C50,根據(jù)相應(yīng)規(guī)范取其材料參數(shù)。

    (2) 荷載。自重及3個(gè)節(jié)段共計(jì)6根索力,采用主塔塔頂最大索力以實(shí)際空間角度按等效節(jié)點(diǎn)荷載施加于主塔錨固區(qū),見表1。

    表1 索力荷載參數(shù)表

    (3) 邊界條件。由于模型節(jié)段一共3段,邊界對(duì)上面部分節(jié)段影響小,故采用節(jié)段模型底部固結(jié)的邊界約束條件。

    1.3 荷載工況

    考慮預(yù)應(yīng)力損失,分別對(duì)各工況下主塔受力情況進(jìn)行分析,荷載工況見表2。

    表2 索塔混凝土預(yù)應(yīng)力損失工況

    1.4 容許應(yīng)力

    (1) 容許主拉應(yīng)力?!豆蜂摻罨炷良邦A(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTGD62-2004)第6.3.1條,對(duì)于A類和B類預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)場(chǎng)澆筑構(gòu)件,在作用短期效應(yīng)組合下,C50混凝土容許主拉應(yīng)力為0.5ftk=0.5×2.65=1.33 MPa。

    (2) 容許主壓應(yīng)力。參考《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTGD62-2004),C50混凝土容許主壓應(yīng)力為0.6×32.4=19.44 MPa。

    (3) 混凝土的正截面容許拉應(yīng)力(名義拉應(yīng)力)。參考《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTGD62-2004)第6.4.2條,部分預(yù)應(yīng)力B類受彎構(gòu)件的裂縫寬度,可用構(gòu)件受拉邊混凝土的名義拉應(yīng)力控制。鋼筋混凝土構(gòu)件和B類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件,其計(jì)算的最大裂縫寬度不應(yīng)超過0.1 mm。

    (4) 考慮到大跨度斜拉橋的重要性,裂縫寬度按0.1 mm限制。則對(duì)于C50混凝土預(yù)應(yīng)力后張構(gòu)件,構(gòu)件高度大于1 m,混凝土容許名義拉應(yīng)力為5.0×0.7=3.5 MPa,這個(gè)拉應(yīng)力應(yīng)該對(duì)應(yīng)的是正截面拉應(yīng)力。

    依據(jù)上述分析,斜拉橋主塔塔壁C50混凝土容許應(yīng)力見表3。

    表3 C50混凝土容許應(yīng)力 MPa

    注:容許主壓應(yīng)力和正截面容許拉應(yīng)力供參考,不要求必須滿足。

    2計(jì)算結(jié)果

    為消除邊界條件的影響,從3個(gè)節(jié)段中取第一節(jié)段計(jì)算結(jié)果進(jìn)行分析,以下各應(yīng)力云圖單位均為MPa。由于篇幅限制,僅列出工況1、工況5和工況6的計(jì)算結(jié)果。

    (1) 計(jì)算結(jié)果。工況1。塔壁主拉(壓)應(yīng)力見圖4~圖7。

    圖4 無預(yù)應(yīng)力損失混凝土P1應(yīng)力云圖

    圖5 無預(yù)應(yīng)力損失混凝土P3應(yīng)力云圖

    圖6 無預(yù)應(yīng)力損失混凝土縱橋向應(yīng)力云圖

    圖7 無預(yù)應(yīng)力損失混凝土橫橋向應(yīng)力云圖

    由圖4~圖7可見,在工況1情況下,除去應(yīng)力集中位置,索塔最大第一主拉應(yīng)力為0.14 MPa,發(fā)生在塔壁開孔位置附近。最大第三主壓應(yīng)力為16.11 MPa,發(fā)生在斜拉索錨固位置附近。主塔長邊正中縱橋向應(yīng)力為-7.51 MPa,主塔端邊邊跨側(cè)正中橫橋向應(yīng)力為-1.10 MPa。

    (2) 計(jì)算結(jié)果。工況5。塔壁主拉(壓)應(yīng)力如圖8~圖11。

    圖8 預(yù)應(yīng)力損失40%時(shí)混凝土P1應(yīng)力云圖

    圖9 預(yù)應(yīng)力損失40%時(shí)混凝土P3應(yīng)力云圖

    圖10 預(yù)應(yīng)力損失40%混凝土縱橋向應(yīng)力云圖

    圖11 預(yù)應(yīng)力損失40%混凝土橫橋向應(yīng)力云圖

    由圖8~圖11可見,在工況5情況下,除去應(yīng)力集中位置,索塔最大第一主拉應(yīng)力為1.33 MPa,發(fā)生在塔壁開孔位置附近。最大第三主壓應(yīng)力為16.03 MPa,發(fā)生在斜拉索錨固位置附近。主塔長邊正中縱橋向應(yīng)力為-3.87 MPa,主塔端邊邊跨側(cè)正中橫橋向應(yīng)力為1.32 MPa。

    (3) 計(jì)算結(jié)果。工況6。塔壁主拉(壓)應(yīng)力見圖12~圖15。

    圖12 預(yù)應(yīng)力損失100%時(shí)混凝土P1應(yīng)力

    圖13 預(yù)應(yīng)力損失100%時(shí)混凝土P3應(yīng)力

    圖14 預(yù)應(yīng)力損失100%時(shí)混凝土縱橋向應(yīng)力

    圖15 預(yù)應(yīng)力損失100%時(shí)混凝土橫橋向應(yīng)力

    由圖12~圖15可見,在工況6情況下,除去應(yīng)力集中位置,索塔最大第一主拉應(yīng)力為6.37 MPa,發(fā)生在塔壁開孔位置附近。最大第三主壓應(yīng)力為15.82 MPa,發(fā)生在斜拉索錨固位置附近。主塔長邊正中縱橋向應(yīng)力為2.89 MPa,主塔端邊邊跨側(cè)正中橫橋向應(yīng)力為6.30 MPa。

    (4) 計(jì)算結(jié)果比較。索塔混凝土各部分應(yīng)力計(jì)算結(jié)果比較見表4(其中主拉、壓應(yīng)力均去掉了應(yīng)力集中值)。

    表4 索塔混凝土各工況結(jié)果比較一覽表 MPa

    注:-表示壓應(yīng)力;+表示拉應(yīng)力。

    3結(jié)論

    (1) 隨著預(yù)應(yīng)力損失的增加,塔壁混凝土最大主拉應(yīng)力增大,塔壁配置預(yù)應(yīng)力是必要的。

    (2) 當(dāng)預(yù)應(yīng)力損失為40%時(shí),塔壁混凝土最大主拉應(yīng)力為1.34 MPa,位于塔壁開孔位置附近,大于容許主拉應(yīng)力1.33 MPa。

    (3) 隨著預(yù)應(yīng)力損失的增加,塔壁混凝土最大主壓應(yīng)力減小,但幅度不大。各索塔混凝土最大主壓應(yīng)力為16.11 MPa,滿足不超過0.6×32.4=19.44 MPa的規(guī)范要求。

    (4) 塔壁混凝土在預(yù)應(yīng)力束張拉、錨固端和斜拉索錨固端應(yīng)力均集中,應(yīng)對(duì)其進(jìn)行加強(qiáng)處理。

    參考文獻(xiàn)

    [1]李國平.預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理[M].北京:人民交通出版社,2000.

    [2]葉見曙.結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理[M].北京:人民交通出版社,1997.

    [3]蔡曉明,張立明,何歡.矮塔斜拉橋索鞍受力分析[J].公路交通科技,2006(3):53-55.

    [4]丁淑蓉,阮江濤,佟景偉,等.預(yù)應(yīng)力鋼索與索道孔壁接觸壓力的模擬研究[J].中國公路學(xué)報(bào),2005(10):59-61.

    收稿日期:2015-01-29

    DOI 10.3963/j.issn.1671-7570.2015.03.009

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