SBR不同運(yùn)行模式對(duì)好氧顆粒污泥性能的影響

王芳，葛桂波

（1.蘇州科技學(xué)院化學(xué)生物與材料工程學(xué)院，江蘇蘇州215009；2.大連民族大學(xué)環(huán)境與資源學(xué)院，遼寧大連116600）

SBR不同運(yùn)行模式對(duì)好氧顆粒污泥性能的影響

王芳1，葛桂波2

（1.蘇州科技學(xué)院化學(xué)生物與材料工程學(xué)院，江蘇蘇州215009；2.大連民族大學(xué)環(huán)境與資源學(xué)院，遼寧大連116600）

采用厭氧/好氧交替序批式反應(yīng)器，用人工合成污水為進(jìn)水，比較了不同SBR運(yùn)行模式對(duì)好氧顆粒污泥理化性質(zhì)和脫氮性能的影響。試驗(yàn)在保證進(jìn)水水質(zhì)、曝氣量、周期運(yùn)行時(shí)間等參數(shù)相同的前提下，通過(guò)調(diào)整厭氧和曝氣的運(yùn)行時(shí)間和交替次數(shù)，共進(jìn)行了四組實(shí)驗(yàn)，R1運(yùn)行模式為進(jìn)水2 min、厭氧靜置88 min、好氧曝氣120 min、厭氧沉降25 min，排水5 min；R2運(yùn)行模式為進(jìn)水2 min，厭氧靜置28 min，好氧曝氣120 min，厭氧沉降85 min，排水5 min；R3運(yùn)行模式為進(jìn)水2 min，好氧曝氣178 min，厭氧沉降55 min，排水5 min；R4運(yùn)行模式為進(jìn)水2 min，好氧曝氣58 min，厭氧沉降60 min，好氧曝氣60 min，厭氧靜置55 min，排水5 min。結(jié)果表明，由于SBR運(yùn)行模式不同，形成的好氧顆粒污泥特性和脫氮性能有很大差別，增加SBR厭氧/好氧交替次數(shù)有利于快速形成強(qiáng)度較高并且脫氮性能良好的好氧顆粒污泥。

好氧顆粒污泥；厭氧/好氧交替序批式反應(yīng)器；SBR運(yùn)行模式

研究污水生物處理方法，探索適合我國(guó)國(guó)情而且經(jīng)濟(jì)有效的工藝和技術(shù)，是目前亟待解決的重要課題，而好氧顆粒污泥具備的獨(dú)特性質(zhì)——微生物種類多含量高、污泥比重大、具備同時(shí)硝化反硝化以及異養(yǎng)硝化、好氧反硝化等功能，使其成為污水處理中研究的熱點(diǎn)問(wèn)題。

目前有關(guān)好氧顆粒污泥的生物降解性能方面的研究報(bào)道很多，并且多數(shù)集中在SBR反應(yīng)器中。張蓉蓉等[1]研究了好氧顆粒污泥處理高濃度氨氮廢水，考察了其脫氮行為以及不同C/N條件下好氧顆粒污泥微生物的比耗氧速率、好氧顆粒污泥對(duì)氨氮的比降解速率隨時(shí)間的變化規(guī)律，結(jié)果認(rèn)為，隨著進(jìn)水氨氮濃度的提高，好氧顆粒污泥對(duì)氨氮的比降解速率也逐漸上升。李志華等[2]采用無(wú)機(jī)碳為碳源在SBR中培養(yǎng)好氧顆粒污泥，研究發(fā)現(xiàn)在實(shí)驗(yàn)初期較短的沉淀時(shí)間是氨氧化菌富集的主要因素，并且自養(yǎng)反硝化作用隨著顆粒的形成而效果顯著。趙永貴等[3]對(duì)高碳氮負(fù)荷下同時(shí)脫氮除碳好氧顆粒污泥進(jìn)行了研究，表明通過(guò)控制運(yùn)行條件可以培養(yǎng)出具有良好脫氮除碳功能的好氧顆粒污泥。

但至今為止,有關(guān)不同的厭氧/好氧交替運(yùn)行模式對(duì)SBR反應(yīng)器中好氧顆粒污泥影響的研究尚少，并且好氧污泥顆?；闹性囇芯可星啡?同時(shí)在工業(yè)化SBR反應(yīng)器中培養(yǎng)好氧顆粒污泥的實(shí)踐還未進(jìn)行。因此，本項(xiàng)研究主要利用SBR反應(yīng)裝置，以好氧顆粒污泥為生物脫氮的考察對(duì)象，研究在SBR操作工藝下，厭氧/好氧交替次序、次數(shù)和持續(xù)時(shí)間對(duì)好氧顆粒污泥理化特性和脫氮性能的影響，尋找好氧顆粒污泥穩(wěn)定運(yùn)行和脫氮除碳的最佳工藝運(yùn)行方式，從而為改良現(xiàn)有污水生物脫氮工藝提供一個(gè)新思路。

1 材料與方法

1.1 實(shí)驗(yàn)裝置結(jié)構(gòu)

試驗(yàn)同時(shí)采用四個(gè)間歇反應(yīng)器（sequencing batch airlift reactor，SBR）進(jìn)行，它們具有相同的結(jié)構(gòu)，均為有機(jī)玻璃方柱形，高45 cm，長(zhǎng)和寬均為15 cm，總體積10.125 L,有效容積為10 L。反應(yīng)器采用高位箱水位平衡原理進(jìn)行瞬時(shí)進(jìn)水，曝氣氣體流量由氣體流量計(jì)控制，從反應(yīng)器底部由空氣壓縮機(jī)充入，反應(yīng)器排水口設(shè)在離底部高20 cm處，同時(shí)在離反應(yīng)器底部高10 cm處設(shè)有一個(gè)可換排水口。試驗(yàn)裝置流程見(jiàn)圖1。

1.2 運(yùn)行條件及方式

反應(yīng)器中接種的絮狀活性污泥，取自大連經(jīng)濟(jì)技術(shù)開(kāi)發(fā)區(qū)污水處理二廠的曝氣池，污泥濃度為8 000 mg/L，接種體積300 mL，顏色為黑褐色，溫度為室溫（22±2°C）。

在整個(gè)運(yùn)行期間，四個(gè)反應(yīng)器進(jìn)水負(fù)荷和進(jìn)水組成均保持相同且穩(wěn)定。進(jìn)水均為人工模擬廢水，組成見(jiàn)表1。表1中微量元素)（mg/L）為：EDTA，15 000；H3BO4，140；ZnSO4·7H2O，430；MnCl2·4H2O，990；CuSO4·5H2O，250；NH4MoO4·2H2O，220；NiCl2，199；Na2SeO3·5H2O，210。反應(yīng)器曝氣量均控制在0.12 m3/h，pH用NaHCO3調(diào)控在7.0左右。

圖1 SBR試驗(yàn)裝置流程示意圖

表1 反應(yīng)器進(jìn)水組成

由于好氧顆粒污泥的形成受到工況工藝的影響比較大，特別是合適的水力剪切力和SBR運(yùn)行方式均對(duì)好氧顆粒污泥的形成有利。，因此本實(shí)驗(yàn)四個(gè)反應(yīng)器均采用SBR運(yùn)行方式。又由于SBR運(yùn)行的厭氧/好氧交替次序、次數(shù)和持續(xù)時(shí)間對(duì)好氧顆粒污泥理化特性和脫氮性能的影響尚未有明確的有關(guān)報(bào)道，所以本實(shí)驗(yàn)四個(gè)SBR的厭氧/好氧交替次序和持續(xù)時(shí)間有所不同，其主要運(yùn)行工況條件見(jiàn)表2。

表2 SBR運(yùn)行工況比較min

1.3 分析方法

在實(shí)驗(yàn)進(jìn)行中，對(duì)各反應(yīng)器常規(guī)分析項(xiàng)目進(jìn)行了檢測(cè)，COD、BOD5、總懸浮固體（TSS）、揮發(fā)性懸浮固體（VSS）、NH4-N、NO2-N和NO3-N的分析測(cè)定均采用標(biāo)準(zhǔn)方法[4]。反應(yīng)器中污泥各項(xiàng)特性參數(shù)SV、MLSS、SVI、MLVSS和含水率等參數(shù)的測(cè)定方法均按國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)方法執(zhí)行[5]。成熟顆粒污泥的粒徑分布采用Laguna等[6]所述的濕篩分方法進(jìn)行測(cè)定。顆粒污泥強(qiáng)度的測(cè)定采用GhangrekarMM等[7]的測(cè)定方法。好氧顆粒污泥比重的測(cè)定操作程序參考文獻(xiàn)[8]所述。

2 結(jié)果與討論

2.1 好氧顆粒污泥的發(fā)育形成過(guò)程

在實(shí)驗(yàn)過(guò)程中，由于四組反應(yīng)器運(yùn)行模式不同（如1.2節(jié)所示），好氧顆粒污泥在形成期間呈現(xiàn)不同的特點(diǎn)：R1反應(yīng)器運(yùn)行過(guò)程中污泥顏色由接種時(shí)棕黑色逐漸變?yōu)樯詈稚勰嗔枯^接種時(shí)有所減少，在運(yùn)行第10天反應(yīng)器中出現(xiàn)細(xì)小顆粒化污泥，SVI值在51.64 mL/g，隨后，顆粒污泥逐漸增多并長(zhǎng)大，形成的顆粒污泥顏色為深褐色，形狀大多為圓形或橢圓形。R2在表2所列的工況條件下運(yùn)行，接種絮狀污泥運(yùn)行的前15天，污泥顏色由接種時(shí)的棕黃色逐漸變?yōu)橥咙S色；運(yùn)行19 d后，反應(yīng)器中出現(xiàn)小顆粒團(tuán)，SVI值為70.53 mg/L，顆粒周圍粘附有絮狀體污泥；在隨后的運(yùn)行中，顆粒污泥逐漸長(zhǎng)大，呈土黃色，多數(shù)為不規(guī)則的圓形。R3反應(yīng)器運(yùn)行過(guò)程中污泥顏色由接種時(shí)棕黑色逐漸變?yōu)辄S褐色，污泥量有所增長(zhǎng)，在運(yùn)行第8天左右反應(yīng)器中開(kāi)始出現(xiàn)細(xì)小顆?；勰?，SVI值在63.27 mL/g，隨后，顆粒污泥逐長(zhǎng)大，形成的顆粒污泥顏色為黃褐色，形狀大多為圓形。R4在接種絮狀污泥運(yùn)行后的第15天，反應(yīng)器中出現(xiàn)細(xì)小顆粒，污泥顏色由接種時(shí)的棕黃色逐漸變?yōu)辄S褐色；SVI值為56.77 mg/L。

以上現(xiàn)象說(shuō)明，不同SBR運(yùn)行模式下，污泥顆?；^(guò)程中污泥顏色和顆?；俣扔幸欢ǖ牟顒e。結(jié)果比較見(jiàn)表3。

表3 好氧顆粒污泥形成初期特點(diǎn)

由表3可知，好氧顆粒污泥形成的時(shí)間、大小和沉降性能均受到SBR厭氧/好氧次序和運(yùn)行時(shí)間的影響。對(duì)比工況條件分析可知，第一次好氧曝氣之前不進(jìn)行厭氧靜置（如R3和R4）對(duì)好氧顆粒污泥快速形成有利，曝氣后厭氧靜置的時(shí)間越長(zhǎng)（如R2和R3）形成的好氧顆粒污泥沉降指數(shù)相對(duì)越高,沉降性能越低。

2.2 好氧顆粒污泥成熟期污泥特性

經(jīng)過(guò)大約30 d左右的運(yùn)行時(shí)間，各反應(yīng)器出水水質(zhì)均保持在穩(wěn)定狀態(tài)，并且各反應(yīng)器好氧顆粒污泥形態(tài)分明、輪廓清晰并且污泥顆?；潭群芨?，說(shuō)明此時(shí)各運(yùn)行方式下的好氧顆粒污泥均達(dá)成熟生長(zhǎng)期。將各反應(yīng)器中好氧顆粒污泥進(jìn)行理化特性的測(cè)定，并進(jìn)行比較，結(jié)果見(jiàn)表4。

表4 成熟期好氧顆粒污泥理化特性參數(shù)

從表4中數(shù)據(jù)分析可知，污泥比重和沉降指數(shù)呈正相關(guān)，比重越大沉降指數(shù)越小，說(shuō)明沉降性能越好。同時(shí)，含水率和沉降性能呈負(fù)相關(guān)，沉降性能越好，含水率越小。污泥的顆粒強(qiáng)度通過(guò)完整性系數(shù)表示，顆粒強(qiáng)度測(cè)定法[7]為：從反應(yīng)器中取出部分顆粒污泥用自來(lái)水稀釋10倍，取25 mL稀釋后的顆粒污泥倒入高為75 cm，直徑為7.5 cm的圓形容器中沉降，將在第1 min內(nèi)沉降于容器底部的污泥顆粒收集，然后將其稀釋到150 mL放在搖床上以200 r/min的速度搖5 min；將搖5 min后的污泥倒入一個(gè)容量為150 mL的量筒，沉降1 min后，輕輕倒出上清液；稱量上清液中污泥的重量和沉降顆粒污泥的重量，求出污泥的完整性系數(shù)＝上清液中污泥重量／（上清液污泥重量＋沉降污泥重量）。污泥的完整性系數(shù)在一定程度上可表示顆粒污泥的強(qiáng)度，在搖床上容易破碎進(jìn)入上清液的污泥量越大，污泥完整性系數(shù)越高，說(shuō)明污泥顆粒強(qiáng)度越小。從表4分析可知，R4運(yùn)行方式下形成的好氧顆粒污泥強(qiáng)度最高（完整性系數(shù)最?。?，說(shuō)明SBR厭/好氧交替運(yùn)行多次有利于提高好氧顆粒污泥強(qiáng)度。

從表4中可見(jiàn)，R1中形成的顆粒污泥粒徑主要分布在3.0～4.0 mm之間，R2中顆粒污泥的粒徑主要在1.5～2.0 mm之間，R3中形成的顆粒污泥粒徑主要分布在2.0～3.0 mm之間，R4中顆粒污泥的粒徑主要在1.0～2.0 mm之間。結(jié)果說(shuō)明在相同水力循環(huán)時(shí)間下，不同的厭氧/好氧次序和運(yùn)行時(shí)間對(duì)好氧顆粒污泥粒徑有顯著影響。在一個(gè)循環(huán)周期中，厭氧/好氧交替次數(shù)增多，形成的好氧顆粒污泥粒徑小，但顆粒強(qiáng)度大。

2.3 好氧顆粒污泥對(duì)廢水降解能力的比較

2.3.1 出水COD含量的變化在試驗(yàn)過(guò)程中，由于四個(gè)SBR反應(yīng)器運(yùn)行模式不同，對(duì)其中好氧顆粒污泥的形成特點(diǎn)均有影響，從而導(dǎo)致反應(yīng)工藝對(duì)廢水降解能力的不同。圖2表明了四個(gè)反應(yīng)器中出水COD的變化情況。

由圖2數(shù)據(jù)表明，在反應(yīng)器運(yùn)行初期（1～10 d），好氧顆粒污泥處于形成階段，各反應(yīng)器出水COD的含量差別比較明顯，R4中COD降解能力較大，R1中COD降解能力最小。隨著運(yùn)行時(shí)間的延長(zhǎng)，好氧顆粒污泥逐漸形成，各反應(yīng)器中COD的去除率明顯增大，出水COD含量均降低至100 mg/L以下。在好氧顆粒污泥成熟運(yùn)行期，各反應(yīng)器出水COD含量差別減小，并且趨于平穩(wěn)，而R4出水中COD含量仍最小，去除率達(dá)93%左右。

2.3.2 出水TN的變化情況在整個(gè)運(yùn)行期間，各反應(yīng)器出水TN含量的變化情況見(jiàn)圖3。由圖3數(shù)據(jù)表明，由于各反應(yīng)器SBR運(yùn)行模式不同，導(dǎo)致其對(duì)總氮的降解能力差別較大。在好氧顆粒污泥形成階段，各反應(yīng)器出水TN含量均波動(dòng)較大，但R4對(duì)TN的去除能力較其它反應(yīng)器有明顯的優(yōu)勢(shì)。隨著好氧顆粒污泥的形成和成熟，各反應(yīng)器中出水TN的含量亦趨于穩(wěn)定，但差別依舊明顯。圖3表明，在好氧顆粒污泥成熟穩(wěn)定運(yùn)行期間，R4對(duì)TN的降解能力最大，其出水TN含量接近8 mg/L，去除率達(dá)80%左右。其次R3出水TN含量保持在11 mg/L左右，去除率達(dá)72%。R1出水TN含量14 mg/L左右，去除率65%左右。R2對(duì)TN的降解能力最低，出水TN在18 mg/L,去除率只有55%左右。

圖2 各反應(yīng)器出水COD變化情況

圖3 各反應(yīng)器出水TN變化情況

2.4 運(yùn)行周期下各基質(zhì)降解情況

2.4.1 COD在一個(gè)運(yùn)行周期的變化分析由于各反應(yīng)器SBR運(yùn)行模式不同，因此對(duì)各基質(zhì)在同一周期不同階段的降解情況進(jìn)行了監(jiān)測(cè)，COD監(jiān)測(cè)結(jié)果見(jiàn)圖4。

由圖4可見(jiàn)，由于四個(gè)SBR反應(yīng)器厭/好氧運(yùn)行模式不同，所以在相同的運(yùn)行時(shí)間下，反應(yīng)器中COD的含量和降解速度變化較大。R1和R2以進(jìn)水之后先厭氧一段時(shí)間再曝氣的模式運(yùn)行，而COD降解需要好氧異養(yǎng)菌，所以在R1和R2進(jìn)水后的厭氧階段COD降解速度較慢，COD含量很高，并且厭氧時(shí)間越長(zhǎng)，COD保持較高水平的時(shí)間越長(zhǎng)。R3和R4運(yùn)行模式是進(jìn)水之后就曝氣，在好氧環(huán)境下，COD很快被降解，在曝氣30 min后COD降解率就可達(dá)85%左右。R1和R2曝氣之后COD也很快降低，在30 min內(nèi)降解率也可達(dá)85%左右。

2.4.2 氨氮在一個(gè)周期下的變化分析同一周期下，各反應(yīng)器中NH3-N變化情況見(jiàn)圖5。

由圖5分析可知，各反應(yīng)器進(jìn)水相同，氨氮含量均在43 mg/L左右。但在一個(gè)運(yùn)行周期240 min內(nèi)，由于SBR運(yùn)行模式的不同，氨氮在同一時(shí)間下不同反應(yīng)器中的含量差別很大。R1在運(yùn)行前90 min均為厭氧階段，因此氨氮去除率較低，氨氮含量維持在較高水平，隨著90～210 min時(shí)間段的曝氣，氨氮明顯下降，好氧段結(jié)束時(shí)（210 min時(shí)），氨氮去除率接近排水階段水平74%左右。R2前30 min為厭氧階段，好氧階段氨氮的含量明顯下降，至厭氧靜置階段氨氮的去除率趨于平穩(wěn)68%。R3進(jìn)水之后即開(kāi)始曝氣，所以氨氮在整個(gè)曝氣階段（0～180 min）明顯下降，當(dāng)?shù)絽捬蹼A段時(shí)氨氮保持在相對(duì)穩(wěn)定并且較低的水平。R4通過(guò)厭氧好氧交替進(jìn)行兩次的模式運(yùn)行，在運(yùn)行前60 min，R4處于好氧階段，其中氨氮明顯下降，此階段去除率達(dá)35%左右，在運(yùn)行60～120 min時(shí)段內(nèi)，R4處于厭氧階段，此時(shí)氨氮保持在相對(duì)穩(wěn)定水平，含量在25 mg/L左右，之后的120～180 min時(shí)段內(nèi)，R4再次處于好氧階段，氨氮再次出現(xiàn)明顯下降趨勢(shì)，在此好氧段結(jié)束時(shí)反應(yīng)體系中的氨氮去除率達(dá)到87%左右，之后的厭氧段氨氮含量相對(duì)穩(wěn)定，在一個(gè)運(yùn)行周期結(jié)束時(shí)氨氮含量為4.52 mg/L，去除率達(dá)89%。

圖4 各反應(yīng)器COD含量在一個(gè)運(yùn)行周期內(nèi)的變化情況

圖5 各反應(yīng)器氨氮含量在一個(gè)運(yùn)行周期內(nèi)的變化情況

2.4.3 亞硝酸鹽氮和硝酸鹽氮在一個(gè)周期下的變化分析同一周期下，各反應(yīng)器中NO2-N和NO3-N變化情況見(jiàn)圖6。

圖6 各反應(yīng)器亞硝酸鹽氮和硝酸鹽氮含量在一個(gè)運(yùn)行周期內(nèi)的變化情況

由圖6中曲線變化得出，由于各反應(yīng)器SBR運(yùn)行模式不同，導(dǎo)致在一個(gè)周期中相同的時(shí)間段內(nèi)各反應(yīng)器中氮基質(zhì)的含量差別很大。R1在運(yùn)行前90 min處于厭氧階段，此時(shí)NO2-N略有上升，而NO3-N明顯下降，原因可能是厭氧反硝化菌處在活性代謝期；在90～210 min時(shí)段的好氧階段，NO2-N在90～120 min時(shí)間段仍略顯升高，但在120～210 min時(shí)段明顯下降，應(yīng)是好氧硝化作用的結(jié)果，而且整個(gè)好氧階段R1中硝酸鹽氮明顯升高。R2在前30 min處于厭氧階段，此時(shí)NO2-N沒(méi)有明顯變化，而NO3-N明顯下降，在隨后30～ 150 min時(shí)段的好氧曝氣，NO2-N顯著下降，NO3-N明顯上升，在150～240 min時(shí)段的厭氧靜置，NO2-N保持相對(duì)穩(wěn)定，NO3-N再次下降。R3進(jìn)水之后即經(jīng)歷2～180 min時(shí)段的好氧曝氣，NO2-N在前30 min好氧段略有上升，之后明顯下降，應(yīng)是好氧硝化菌活性較強(qiáng)，而NO3-N在略有下降之后明顯上升。R4在前60 min為好氧曝氣，NO2-N略有上升之后顯著下降，NO3-N有所上升，之后的60～120 min時(shí)段的厭氧階段，NO2-N無(wú)明顯變化，NO3-N明顯下降，而在120～180 min時(shí)段的好氧段，NO2-N再次下降，而NO3-N有所上升，之后180～235 min的厭氧靜置階段，NO2-N保持相對(duì)穩(wěn)定，NO3-N明顯下降。

分析以上變化規(guī)律，NO3-N的降解主要發(fā)生在厭氧階段，應(yīng)是厭氧反硝化菌起主要作用，但由于不同SBR運(yùn)行模式培養(yǎng)的好氧顆粒性能的不同，并且有報(bào)道[9－11]好氧顆粒污泥中存在各種脫氮細(xì)菌，如厭氧氨氧化菌、好氧反硝化菌等，由于各種菌的共同作用，導(dǎo)致在一個(gè)運(yùn)行周期下，氮基質(zhì)的變化并沒(méi)有明顯的規(guī)律可循?？傮w而言，R4中好氧顆粒污泥脫氮性能最好。

3 結(jié)論

通過(guò)四組不同SBR反應(yīng)器對(duì)好氧顆粒污泥的理化特性和脫氮性能進(jìn)行考察，得出結(jié)論如下：

（1）在相同運(yùn)行周期下，SBR運(yùn)行模式對(duì)好氧顆粒污泥的培養(yǎng)有很大影響。由于厭氧/好氧交替模式和時(shí)間不同，導(dǎo)致好氧顆粒污泥形成和成熟所需要的時(shí)間不同。SBR在好氧曝氣之前無(wú)厭氧靜置對(duì)好氧顆粒污泥快速形成有利。

（2）運(yùn)行模式對(duì)好氧顆粒污泥理化特性有很大影響。曝氣后厭氧靜置的時(shí)間越長(zhǎng)形成的好氧顆粒污泥沉降指數(shù)相對(duì)越高,沉降性能越低，同時(shí)含水率越高。厭氧好氧交替次數(shù)增多，有利于提高好氧顆粒污泥的顆粒強(qiáng)度和顆粒比重，但形成的顆粒物泥粒徑相對(duì)較小。

（3）不同運(yùn)行模式中COD在相同周期時(shí)間下所處的濃度水平有很大差別，但總體來(lái)看，好氧曝氣30 min內(nèi)，COD的降解率即可達(dá)85%左右。

（4）不同運(yùn)行模式下好氧顆粒污泥脫氮性能有很大差別。厭氧好氧交替次數(shù)增加有利于好氧顆粒污泥中氮基質(zhì)的脫除，但不同模式下形成的好氧顆粒污泥中的菌落特征還有待進(jìn)一步研究和探索。

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Influence of different SBR models on nitrogen removal performance of aerobic granules

WANG Fang1,GE Guibo2
（1.School of Chemical Biology and Materials Engineering,SUTS,Suzhou 215009,China;2.College of environment and resource,Dalian Nationalities University,Dalian 116600,China）

The paper focused on the study of the performance of the nitrogen removal and characteristics of aerobic granules in four anaerobic/aerobic alternating multi-stage sequencing batch reactors which operated under the same conditions such as the influent,the aeration volume,the cycle time,etc.Under 4 hours of cycle,the four SBR reactors were different in anaerobic/aerobic alternating model and operation time,that is,R1 was run under the condition of 2 min influent,88 min anaerobic settle,120 min aerobic stage,25 min anaerobic settle and 5min exfluent;R2 was run under the condition of 2 min influent,28 min anaerobic settle,120 min aerobic stage,85 min anaerobic settle and 5 min exfluent;R3 was run under the condition of 2 min influent,178 min aerobic stage,55 min anaerobic settle and 5 min exfluent;R4 was run under the condition of 2 min influent,58 min aerobic stage,60 min anaerobic settling,60 min aerobic stage,55 min anaerobic rest and 5 min exfluent.The results show that there were distinct differences in the characteristics and the nitrogen removal performance of aerobic granules because of the different SBR models.With the increase of anaerobic/aerobic alternating time,the granule strength and performance were improved in the SBR.

aerobic granules;anaerobic/aerobic alternating multi-stage sequencing batch reactors;SBR model

X703

A

1672-0679（2015）04-0018-06

（責(zé)任編輯：經(jīng)朝明）

2015-06-17

大連民族學(xué)院科研基金項(xiàng)目（DC12010313）

王芳（1975-），新疆昌吉州人，副教授，博士，主要從事水污染控制工程研究。