礦井主要通風(fēng)機(jī)性能測定技術(shù)探討

姚尚文， 盧 平

（安徽建筑大學(xué) 土木工程學(xué)院，安徽 合肥 230601）

礦井主要通風(fēng)機(jī)是礦井通風(fēng)的主要通風(fēng)動(dòng)力，具有礦井的“肺臟”功能，保證了井下人員的身體健康和礦井安全生產(chǎn)，是不可缺少的重要設(shè)備。當(dāng)前，我國礦山使用的通風(fēng)機(jī)數(shù)量多，運(yùn)行效率低，又是礦井生產(chǎn)過程中耗能大戶、浪費(fèi)較嚴(yán)重的設(shè)備。據(jù)統(tǒng)計(jì)，全國礦用通風(fēng)機(jī)的數(shù)量達(dá)數(shù)萬臺(tái)，功率從幾十千瓦至幾百千瓦，最大的達(dá)到數(shù)千千瓦；實(shí)際使用中，其運(yùn)行效率只有少數(shù)達(dá)到70%，通常為50%左右，還有一部分僅為30%甚至更低；礦井通風(fēng)消耗電能占全礦總能耗的30%～40%，少數(shù)礦井甚至高達(dá)50%。全國統(tǒng)配煤礦平均主通風(fēng)機(jī)電耗約占全礦電耗的20%左右，有的甚至達(dá)30%以上。同時(shí)，《煤礦安全規(guī)程》第121條規(guī)定，新安裝的主要通風(fēng)機(jī)投入使用前，必須進(jìn)行一次通風(fēng)機(jī)性能測定和試運(yùn)轉(zhuǎn)工作，以后每五年至少進(jìn)行一次性能測定。因此，研究主要通風(fēng)機(jī)的性能測定技術(shù)方法，實(shí)現(xiàn)其性能的準(zhǔn)確測定，提高其運(yùn)行效率，達(dá)到節(jié)能降耗和改善礦井經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，實(shí)現(xiàn)礦井安全生產(chǎn)都具有重要的現(xiàn)實(shí)和長遠(yuǎn)意義，并能取得良好的經(jīng)濟(jì)效益。

1 主通風(fēng)機(jī)性能測試主要影響因素分析

影響主要通風(fēng)機(jī)性能測定的因素很多，不僅與通風(fēng)機(jī)自身及其附屬裝置有關(guān)，還與測點(diǎn)布置、斷面的選擇、通風(fēng)系統(tǒng)、風(fēng)硐布置、工礦調(diào)節(jié)、生產(chǎn)管理等多種因素相關(guān)［1－5］。

1．1 風(fēng)硐的布置結(jié)構(gòu)

主要通風(fēng)機(jī)性能測定要具備其獨(dú)立的測試系統(tǒng)即:主要通風(fēng)機(jī)、風(fēng)硐、調(diào)節(jié)控制閘門和測試調(diào)節(jié)門構(gòu)成性能測試系統(tǒng)。風(fēng)硐是主要通風(fēng)機(jī)裝置的重要組成部分，其結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的合理與否，對(duì)主要通風(fēng)機(jī)性能測定有較大影響。

（1）在風(fēng)硐內(nèi)沒有設(shè)置測試調(diào)節(jié)門，若新安裝的主要通風(fēng)機(jī)，與井下系統(tǒng)還沒有聯(lián)網(wǎng)，可利用待測的主通風(fēng)機(jī)或利用風(fēng)硐敞開的口作為測試調(diào)節(jié)門進(jìn)行風(fēng)阻調(diào)節(jié)，利用待測風(fēng)機(jī)前的控制閘門調(diào)節(jié)，將影響待測風(fēng)機(jī)的質(zhì)量；一旦主通風(fēng)機(jī)與井下系統(tǒng)聯(lián)網(wǎng)，在礦井正常生產(chǎn)期間無法進(jìn)行測定工作，否則將影響礦井的安全生產(chǎn)，只有在礦井停產(chǎn)檢修期間進(jìn)行測試，利用控制井下的進(jìn)回風(fēng)巷道的斷面積來改變風(fēng)阻，這樣增大了測試工作的難度和準(zhǔn)確性，耗費(fèi)大量的人力、物力和時(shí)間，且井下工況調(diào)節(jié)時(shí)不利于與地面測試人員的溝通聯(lián)系，測試安全系數(shù)降低；同時(shí)，礦井工況點(diǎn)以上的大風(fēng)量工況無法測定，另外，主要通風(fēng)機(jī)性能測定的時(shí)間也受到一定的限制。

（2）在風(fēng)硐內(nèi)設(shè)置了測試調(diào)節(jié)門，但測試調(diào)節(jié)門面積小，滿足不了測試精度的要求。一般來說，主通風(fēng)機(jī)的能力大，風(fēng)機(jī)直徑大，要求其測試調(diào)節(jié)門的進(jìn)風(fēng)面積也要大，這樣要求在風(fēng)機(jī)安裝時(shí)留設(shè)的測試調(diào)節(jié)門應(yīng)與主通風(fēng)機(jī)的能力相匹配。如某GAF風(fēng)機(jī)直徑為3．12m，配備電機(jī)2400kw，如若測試調(diào)節(jié)門進(jìn)風(fēng)面積為9m2時(shí)，其風(fēng)阻為RI（如圖1所示），這樣就不能完整的測試這臺(tái)風(fēng)機(jī)的性能曲線，如果將調(diào)節(jié)門進(jìn)風(fēng)面積擴(kuò)大為18m2時(shí)，其風(fēng)阻為RII，可完整測試風(fēng)機(jī)各角度的性能曲線。

（3）在風(fēng)硐內(nèi)設(shè)置了測試調(diào)節(jié)門，但測試調(diào)節(jié)門離風(fēng)機(jī)入風(fēng)口距離較近，影響測試的精度和準(zhǔn)確性。如圖2所示。圖中為測試調(diào)節(jié)門距離風(fēng)機(jī)入風(fēng)口距離20m時(shí)實(shí)測的風(fēng)量－風(fēng)壓性能曲線與測試調(diào)節(jié)門距離風(fēng)機(jī)入風(fēng)口距離5m時(shí)波動(dòng)最小值所測的曲線、波動(dòng)最大值所測的曲線對(duì)比。顯然，測試調(diào)節(jié)門距離風(fēng)機(jī)入風(fēng)口距離近時(shí)使得測試誤差是較大的。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，距離越近誤差越大，主要是風(fēng)流流動(dòng)到風(fēng)機(jī)入風(fēng)口處產(chǎn)生渦流，測試時(shí)的靜壓和風(fēng)量波動(dòng)范圍較大，誤差一般在20%左右，一般要求測試調(diào)節(jié)門距離風(fēng)機(jī)入風(fēng)口距離在20m以上為宜，當(dāng)然距離越遠(yuǎn)，風(fēng)流流動(dòng)到風(fēng)機(jī)越穩(wěn)定，測試越精確。風(fēng)硐結(jié)構(gòu)不合理和調(diào)節(jié)測試門距離風(fēng)機(jī)入口近，是造成風(fēng)機(jī)入口風(fēng)流不穩(wěn)定，影響測定精度和準(zhǔn)確性的主要影響因素。

圖1 風(fēng)機(jī)測試時(shí)風(fēng)網(wǎng)阻力特性曲線圖

圖2 某風(fēng)機(jī)實(shí)際曲線與入風(fēng)口不同距離所測曲線對(duì)比

1．2 工況調(diào)節(jié)

礦井主要通風(fēng)機(jī)性能測定在實(shí)際操作中分為停產(chǎn)和不停產(chǎn)測定兩種情況。其中不停產(chǎn)測定（風(fēng)硐無調(diào)節(jié)測試門）通常是將反風(fēng)進(jìn)風(fēng)門置于反風(fēng)狀態(tài)作為被測風(fēng)機(jī)的入風(fēng)口，并在入風(fēng)口處或進(jìn)風(fēng)百葉窗處用木板或風(fēng)筒布等調(diào)節(jié)工況，或是直接用反風(fēng)控制閘門控制風(fēng)量進(jìn)行工況調(diào)節(jié)。由于從反風(fēng)門處進(jìn)風(fēng)，入風(fēng)段的風(fēng)道往往較短且轉(zhuǎn)彎較急，在入風(fēng)段很難找到風(fēng)流穩(wěn)定的斷面，從而導(dǎo)致測定時(shí)產(chǎn)生較大誤差。與不停產(chǎn)測定相比，停產(chǎn)測定的工況調(diào)節(jié)一是風(fēng)硐有調(diào)節(jié)測試門，如前所述，二無調(diào)節(jié)測試門時(shí)，大多在礦井總回風(fēng)巷內(nèi)用木板控制通風(fēng)斷面的大小來改變工況點(diǎn)進(jìn)行調(diào)節(jié)，或在防爆門處進(jìn)行調(diào)節(jié)，入風(fēng)段的通風(fēng)線路一般較長，而風(fēng)流的流動(dòng)有一定的滯后性，工礦調(diào)節(jié)后，5～10min風(fēng)流才能穩(wěn)定，線路越長，需要時(shí)間越多，且風(fēng)流流動(dòng)產(chǎn)生的動(dòng)壓方向與風(fēng)道軸線平行，因此，用風(fēng)速傳感器或動(dòng)壓差法測定時(shí)，造成誤差較大是在所難免。同時(shí)，在利用井下通風(fēng)系統(tǒng)作為風(fēng)機(jī)性能測定工況調(diào)節(jié)時(shí)，工況點(diǎn)位置決定風(fēng)機(jī)性能測定的完整性至關(guān)重要，它決定風(fēng)機(jī)的實(shí)際運(yùn)行效率，并反映主通風(fēng)機(jī)與風(fēng)網(wǎng)的匹配性。而且無法準(zhǔn)確測定主通風(fēng)機(jī)大風(fēng)量時(shí)的性能曲線。

1．3 測定斷面與測點(diǎn)的布置

（1）測定斷面的選擇。主要通風(fēng)機(jī)風(fēng)量的測定，目前都是通過測定壓力，再換算求得。要得到主要通風(fēng)機(jī)的真實(shí)靜壓值，除了正確使用測壓儀器外，合理選擇測定斷面，減少氣流擾動(dòng)對(duì)測定結(jié)果的影響非常重要。測定斷面因選擇在氣流平穩(wěn)的直管段上，測定斷面若設(shè)在彎道、三通等異形結(jié)構(gòu)前面時(shí)（相對(duì)氣流運(yùn)動(dòng)方向），距這些結(jié)構(gòu)的距離大于2倍測定斷面的當(dāng)量直徑；設(shè)在這些結(jié)構(gòu)的后面時(shí)，應(yīng)大于4～5倍斷面的當(dāng)量直徑。如圖3所示?，F(xiàn)場條件許可時(shí)，離這些結(jié)構(gòu)距離越遠(yuǎn)，氣流越平穩(wěn)，測定精度越高。如采用動(dòng)壓法測定時(shí)發(fā)現(xiàn)任何一個(gè)測點(diǎn)出現(xiàn)零值或負(fù)值，表明氣流不穩(wěn)定，有渦流，該斷面不易作為測定斷面，且要求測定儀器的入風(fēng)口迎向氣流方向并與氣流方向平行。

圖3 測定斷面位置布置示意圖

（2）測定測點(diǎn)的布置。根據(jù)流體力學(xué)知，氣流速度在風(fēng)道上的分布是不均勻的，導(dǎo)致壓力分布也是不均勻的，因此，必須在同一斷面上多點(diǎn)測量，然后求出該斷面的平均值。對(duì)于矩形風(fēng)道，可將測定斷面劃分成若干等面積的小矩形，測定布置在每個(gè)小矩形的中心，劃分原則如表1所示，測定布置如圖4（a）所示。對(duì)于圓形風(fēng)道，在同一斷面設(shè)置兩個(gè)彼此垂直的測孔，并將測定斷面分成一定數(shù)量的等面積同心環(huán)，同心環(huán)數(shù)按表1確定，測定布置如圖4（b）所示。同心環(huán)上各測點(diǎn)距風(fēng)道壁的距離按下式計(jì)算:

式中:D—— 圓形風(fēng)道的直徑，m；i—— 從風(fēng)道中心算起的同心環(huán)順序號(hào)；f——垂直或水平方向上測點(diǎn)數(shù)（f＝1，2，…2n）；n—— 風(fēng)道斷面上劃分的同心環(huán)數(shù)量。

表1 風(fēng)道測定斷面劃分塊與測點(diǎn)布置數(shù)表

圖4 測定斷面上的測點(diǎn)布置示意圖

2 礦井主通風(fēng)機(jī)性能測定技術(shù)方法

主要通風(fēng)機(jī)性能測定，即測試風(fēng)機(jī)裝置的風(fēng)量－靜壓（Q－H）、風(fēng)量－電機(jī)輸出功率（Q－P）和風(fēng)量－裝置綜合效率（Q－η）三大性能曲線。測定風(fēng)機(jī)每一個(gè)葉片安裝角度條件下各工況點(diǎn)的主要參數(shù)有:① 主要通風(fēng)機(jī)的風(fēng)量；② 主要通風(fēng)機(jī)裝置靜壓；③ 電動(dòng)機(jī)的輸入功率、輸出功率、風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速；④ 大氣參數(shù)（P，t，ρ，φ）；⑤ 風(fēng)機(jī)的運(yùn)行效率及功率因素；⑥ 風(fēng)機(jī)的噪音和基礎(chǔ)振動(dòng)情況。主要測定技術(shù)方法有:風(fēng)速測定法；動(dòng)壓差法和靜壓差法。

2．1 風(fēng)速測定法

（1）風(fēng)速法測定原理及安裝。根據(jù)流體力學(xué)，風(fēng)硐中流動(dòng)的風(fēng)流是連續(xù)不斷的介質(zhì)，充滿它所流經(jīng)的空間。根據(jù)質(zhì)量守恒定律:對(duì)于穩(wěn)定流，流入某空間的流體質(zhì)量必然等于流出其的流體質(zhì)量。風(fēng)流在風(fēng)道中的流動(dòng)可以看作是穩(wěn)定流，當(dāng)空氣作定常流動(dòng)時(shí)（即在流動(dòng)過程中不漏風(fēng)又無補(bǔ)給），則兩個(gè)過流斷面的空氣質(zhì)量流量相等，滿足空氣流動(dòng)的連續(xù)性方程，它適用于可壓縮和不可壓縮流體。在兩個(gè)斷面距離較近時(shí)，空氣密度相同，則空氣體積流量也相等。即:

風(fēng)速法測定即用風(fēng)速傳感器測定風(fēng)道內(nèi)的平均風(fēng)速，再根據(jù)公式（2）計(jì)算風(fēng)量。所用風(fēng)速傳感器多采用卡門渦街效應(yīng)傳感器，該測定系統(tǒng)由硬件和軟件兩部分組成。在軟件處理上采用了將當(dāng)前工作狀態(tài)下的實(shí)際性能曲線數(shù)據(jù)輸入計(jì)算機(jī)，在屏幕上處理成一組性能曲線圖，并列表顯示各項(xiàng)技術(shù)參數(shù)。硬件部分為風(fēng)速傳感器和數(shù)據(jù)采集電路電源和計(jì)算機(jī)等組成，軟件部分包括系統(tǒng)支持軟件和數(shù)據(jù)采集和打印繪圖等應(yīng)用程序。安裝時(shí)（以3×3安裝布置如圖5所示），風(fēng)表應(yīng)與接線盒對(duì)號(hào)入座，以方便檢查和更換。如風(fēng)硐中淋水或泥水較大，需采取適當(dāng)?shù)姆浪胧苑澜泳€盒浸水。

（2）適用條件。用風(fēng)速傳感器測風(fēng)具有直觀、方便、不需復(fù)雜計(jì)算等許多優(yōu)點(diǎn)，但是，風(fēng)速傳感器對(duì)風(fēng)速的反應(yīng)在二維空間中不具方向性，測風(fēng)斷面上風(fēng)流的方向不具有單向性，這一特點(diǎn)是導(dǎo)致用風(fēng)速傳感器測風(fēng)產(chǎn)生較大誤差的直接原因，而風(fēng)速傳感器在側(cè)向甚至反向風(fēng)流作用下產(chǎn)生的轉(zhuǎn)動(dòng)也被計(jì)為正向風(fēng)速，使測量結(jié)果偏大，測定斷面處風(fēng)速越大，誤差越大。同時(shí)，風(fēng)道中的潮氣、細(xì)小粉塵等都會(huì)影響風(fēng)速傳感器的測量精度。因此，用風(fēng)速傳感器測量風(fēng)量，盡量采用停產(chǎn)時(shí)測定，同時(shí)，必須找到一個(gè)風(fēng)流相對(duì)穩(wěn)定的測風(fēng)斷面，且空氣濕度較小，風(fēng)道通風(fēng)風(fēng)量又相對(duì)小的情況（一般風(fēng)量以100m3／s以下為宜）。否則難以保證測定結(jié)果的可信度。

圖5 風(fēng)速傳感器安裝示意圖

2．2 動(dòng)壓法測定

動(dòng)壓法測定即皮托管測量風(fēng)量法。將皮托管安裝在測風(fēng)斷面某一測點(diǎn)處，然后用膠皮管分別連接皮托管全壓管、靜壓管到傾斜微壓計(jì)上，測出該測點(diǎn)的動(dòng)壓。用皮托管測得的動(dòng)壓與測點(diǎn)處風(fēng)量、測風(fēng)斷面面積的關(guān)系為:

式中:hv——測風(fēng)斷面的平均動(dòng)壓，Pa；k——?jiǎng)訅簱p失系數(shù)，一般取0．98；ρ——空氣密度，kg／m3。

用皮托管測量風(fēng)量分為單皮托管逐點(diǎn)測量和多皮托管同時(shí)測量兩種方法，單管逐點(diǎn)測量時(shí)，每個(gè)工況都要根據(jù)預(yù)先定好的測點(diǎn)位置逐一測量，逐點(diǎn)計(jì)算風(fēng)量，用多次測量的風(fēng)量平均值作為該工況點(diǎn)的風(fēng)量值，具有測定時(shí)間周期長，計(jì)算工作量大等不足之處，且要求皮托管安裝時(shí)風(fēng)流入口管嘴必須與風(fēng)流方向平行；而多點(diǎn)同時(shí)測量，則又必須每只皮托管配備一只壓差計(jì)或差壓傳感器同時(shí)進(jìn)行測量讀數(shù)，既增加了裝備投入，也增加了安裝和測量工作量。將多只皮托管并聯(lián)在一起接到一只壓差計(jì)或差壓傳感器上進(jìn)行測量，實(shí)踐證明，將使讀數(shù)明顯偏大，測量結(jié)果失真。其次，在一定的風(fēng)速范圍內(nèi)，用皮托管測得的動(dòng)壓其絕對(duì)值遠(yuǎn)小于用靜壓差法測得的壓差值，假定壓差計(jì)或差壓傳感器的測量誤差是一定值，其結(jié)果必導(dǎo)致動(dòng)壓測量結(jié)果的相對(duì)誤差增大，當(dāng)風(fēng)速較低時(shí)這種誤差更為嚴(yán)重。因此，用動(dòng)壓法測量適用于風(fēng)速較大、測風(fēng)斷面較小、風(fēng)流穩(wěn)定以及入風(fēng)口與測風(fēng)斷面距離較長的情況。

2．3 靜壓差測定

根據(jù)流體力學(xué)理論，流體在通過變徑管道時(shí)，其各種能量的轉(zhuǎn)化及大小與流體流量和變徑管的幾何尺寸存在著相應(yīng)的關(guān)系。當(dāng)流體從大斷面一端流向小斷面一端時(shí)，靜壓能將有大變小，而動(dòng)壓能則由小變大。滿足不可壓縮黏性流體總流的伯努利方程，不可壓縮黏性流體總流的伯努利方程適用于在重力作用下，不可壓縮黏性流體定常流動(dòng)任意二緩變流截面而且不必顧及該二緩變流之間有無急流存在。為了便于研究，將通風(fēng)機(jī)內(nèi)的氣體作為不可壓縮黏性流體?；谶@一原理，通過風(fēng)機(jī)整流環(huán)外殼兩端的靜壓管口分別引出兩路壓力至差壓傳感器輸入端，風(fēng)機(jī)靜壓測定時(shí)，測試風(fēng)機(jī)的工況調(diào)節(jié)斷面距測試風(fēng)機(jī)入口前平直段距離較長，風(fēng)流相對(duì)穩(wěn)定，靜壓、動(dòng)壓相對(duì)穩(wěn)定。因此確定在風(fēng)機(jī)入口內(nèi)、一級(jí)動(dòng)輪之前的圓形I－I過流斷面或在環(huán)形集流器的Ⅱ－Ⅱ過流斷面上布置靜壓傳感器，測定該斷面處風(fēng)流的相對(duì)靜壓，利用I－I、Ⅱ－Ⅱ斷面面積的變化，測量I－I、Ⅱ－Ⅱ斷面的靜壓差，直徑3．12m的GAF型風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)及靜壓差法測定布置如圖6所示。由于兩個(gè)斷面的間距小，阻力損失小，根據(jù)流體力學(xué)理論，列出S1和S2斷面上的伯努利方程:

式中:P1、ρ1、h1、v1——斷面S1處的靜壓、密度、標(biāo)高和風(fēng)速；P2、ρ2、h2、v2——斷面S2處的靜壓、密度、標(biāo)高、和風(fēng)速；hr——斷面S2處的局部阻力損失。

圖6 GAF型風(fēng)機(jī)機(jī)構(gòu)及靜壓差法測定安裝示意圖

由于兩斷面相距很近，且位于同一標(biāo)高時(shí)，則有:ρ1＝ρ2＝ρ，h1＝h2，又 Δhi＝P1－P2，v1＝Q／S1，v2＝Q／S2，代入公式（4）中并化簡得:

式中:Δhi——I、II斷面的靜壓差，Pa；Q——風(fēng)機(jī)風(fēng)量，m3／s；S1、S2——I、II 斷 面 的 面 積，m2；ρ——空氣密度，kg／m3；α——阻力損失系數(shù)，一般取0．98。

用靜壓差測定時(shí)，需注意:在風(fēng)道中找到兩個(gè)相距不遠(yuǎn)、斷面面積相差較大（至少相差50%）且風(fēng)流較穩(wěn)定的引壓斷面；其靜壓出口如圖6所示從風(fēng)道壁上引出，如不具備條件時(shí)，也可在該斷面上安裝1～2只皮托管來取靜壓。要注意皮托管的安裝位置及方向，避免引進(jìn)速壓，造成測量誤差，為此應(yīng)采取適當(dāng)措施或?qū)⒁龎嚎诒M量貼近風(fēng)硐壁；確保測壓管路無漏氣、無堵塞，測定時(shí)要防止人員踩踏膠管。風(fēng)硐中的膠管要作妥善固定，不能懸在風(fēng)流中任其擺動(dòng)，引出時(shí)要防止被擠壓。

用靜壓差測定時(shí)，具有準(zhǔn)備工作簡單，節(jié)約風(fēng)速傳感器、皮托管安裝支架，安裝工作量小，測定數(shù)據(jù)較為穩(wěn)定、準(zhǔn)確等優(yōu)點(diǎn)。下表2為風(fēng)速傳感器測定法、動(dòng)壓法和靜壓差法測定情況對(duì)比。

表2 主要通風(fēng)機(jī)性能測定各種方法測定對(duì)比

3 結(jié)束語

礦井主要通風(fēng)機(jī)性能測定是中介檢測機(jī)構(gòu)的一個(gè)技術(shù)和管理問題。應(yīng)根據(jù)每一個(gè)礦井實(shí)際通風(fēng)系統(tǒng)狀況和風(fēng)硐布置條件，選擇更合理的測定斷面、更細(xì)致的測點(diǎn)布置以及更精確的測定方法．對(duì)運(yùn)行的主要通風(fēng)機(jī)個(gè)體特性進(jìn)行測定，并在礦井通風(fēng)阻力測定基礎(chǔ)上分析研究，提供更準(zhǔn)確的主要通風(fēng)機(jī)性能測定數(shù)據(jù)，為礦井主要通風(fēng)機(jī)工況調(diào)節(jié)提供更真實(shí)的依據(jù)，為實(shí)現(xiàn)礦井通風(fēng)系統(tǒng)穩(wěn)定、長效安全生產(chǎn)和節(jié)能降耗的目的。

1 吳中立．礦井通風(fēng)與安全這［M］．中國礦業(yè)大學(xué)出版社，1989．

2 張國樞．礦井實(shí)用通風(fēng)技術(shù)［M］．煤炭工業(yè)出版社，1993．

3 中國煤炭工業(yè)勞保學(xué)會(huì)．礦井通風(fēng)專業(yè)委員會(huì)學(xué)術(shù)報(bào)告專輯［J］．煤礦安全，1992．

4 《煤礦安全規(guī)程》［M］．煤炭工業(yè)出版社出版，2011．

5 盧 平，范維澄，廖光煊，等．対旋式主通風(fēng)機(jī)性能測試與經(jīng)濟(jì)運(yùn)行研究［J］．風(fēng)機(jī)技術(shù)，2003，（4）．