門河 曹立全
(琿春礦業(yè)(集團)公司生產(chǎn)技術(shù)部,吉林琿春 133300)
煤巷復(fù)合軟巖頂板支護研究
門河 曹立全
(琿春礦業(yè)(集團)公司生產(chǎn)技術(shù)部,吉林琿春 133300)
琿春礦業(yè)集團英安煤礦83301工作面回風(fēng)巷、入風(fēng)巷巷道頂板為煤巷復(fù)合軟巖頂板,通過對巷道頂板、兩幫補打錨索,加強巷道支護,減少了巷道頂板下沉量,減少了兩幫移近量,使巷道支護達到穩(wěn)定效果,使83301工作面回采步入正規(guī)循環(huán),保證了礦井產(chǎn)量的完成。
補打錨索 支護 減少變形
英安煤礦83301工作面入風(fēng)巷、回風(fēng)巷煤層平均厚度3.8m,煤層傾角0°~17°,平均7°。巷道頂板偽頂0.2m粉砂巖,直接頂0.3~0.8m泥巖,老頂5.5~11.5m粉砂巖。
巷道復(fù)合頂板軟巖的特點是巖層厚度小、節(jié)理裂隙發(fā)育、強度低、各巖層之間粘結(jié)力很小。變形破壞特征是巖層較軟,容易發(fā)生離層、下沉、最終導(dǎo)致頂板下沉,極易發(fā)生漏冒頂事故。
英安煤礦83301工作面在回采過程中,由于巷道為復(fù)合頂板,巷道變形量較大。頂板下沉量在0.2m~1.3m之間,兩幫移近量在0.1m~1.0m之間,巷道底鼓量在0.1m~1.2m之間.在巷道變形量增大時,通過加打錨桿、打單體、π梁起到了一定的支護效果,但是變形量仍然加劇。后期入風(fēng)巷、回風(fēng)巷每條巷道派一個巷修隊組對巷道加以維護,進行挑頂、拉底、開邦工作。這樣既增加了人力,消耗了時間,浪費了材料,嚴(yán)重制約了回采速度,影響了礦井產(chǎn)量,礦井在生產(chǎn)中存在著隱患,存在著風(fēng)險。
圖1 原有巷道支護斷面圖
圖2 巷道頂板補打錨索支護平面圖
圖3 兩幫補打錨索支護斷面圖
針對以上這種情況,我們經(jīng)過深入研究,慎密分析,做出了支護改革。83301回風(fēng)巷原有頂板錨桿排拒X間距為1.0mX0.8m,幫錨桿排拒X間距為1.0mX0.8m,頂板錨桿型號為左旋螺紋鋼∮2000mmX2400mm,幫錨桿型號為為左旋螺紋鋼∮2000mmX2000mm;頂板錨索排拒X間距3.0mX1.8m,頂板錨索型號為鋼絞線∮15.24mmX6300mm。
我們通過先搞試驗區(qū)支護試驗,效果良好后,再進行推廣。我們在83301回風(fēng)巷150m~180m處先做試驗,在原有支護基礎(chǔ)上,巷道頂板和兩幫補打錨索。頂板補打錨索排拒X間距為3.0mX1.5m,幫補打錨索呈三花眼布置。
3.1 原有巷道支護斷面圖(如圖1)
3.2 巷道頂板補打錨索支護平面圖(如圖2)
3.3 巷道兩幫補打錨索支護斷面圖(如圖3)
為驗證錨桿支護方案的有效性和解決現(xiàn)場實際問題,采用離散元數(shù)值模擬軟件UDEC建立數(shù)值計算模型,模型尺寸80mX35.6m(寬X高)。巷道頂板偽頂0.2m粉砂巖,直接頂0.3~0.8m泥巖,老頂5.5~11.5m粉砂巖。83301回風(fēng)巷埋深400m,因此上邊邊界載荷按垂深400m計算,模型底邊界垂直方向固定,左右邊界水平方向固定,巷道圍巖本構(gòu)關(guān)系采用摩爾-庫倫模型。
模擬內(nèi)容:在原有支護錨網(wǎng)索基礎(chǔ)上,頂板補打錨索排間距3000mmX1500mm,兩幫補打錨索呈三花眼布置,對巷道不同錨索支護條件下,得到巷道圍巖應(yīng)力分布和塑性區(qū)分布。分析比較不同的方案巷道圍巖變形情況,選取了最優(yōu)方案。
(1)理論分析計算了巷道的破碎區(qū)、塑性區(qū)的范圍,分析了復(fù)合頂板巷道圍巖失穩(wěn)的機理,為錨索支護參數(shù)的確定提供了依據(jù)。(2)通過數(shù)值模擬對不同錨索間排距情況下的圍巖進行了分析和論證,確定了頂板補打錨索排間距為3000mmX1500mm,幫補打錨索成三花眼布置,頂板為錨索規(guī)格為鋼絞線∮17.8mmX8200mm,幫為錨索規(guī)格為鋼絞線∮17.8mmX6200mm。(3)在煤巷復(fù)合軟巖頂板地質(zhì)條件下,采用錨網(wǎng)索聯(lián)合支護方式能夠有效地保證巷道整體穩(wěn)定性,錨網(wǎng)索支護為主動支護,使采面得以正常生產(chǎn),取得了良好的社會經(jīng)濟效益。
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