彈射中艦載機(jī)快速傳遞對準(zhǔn)技術(shù)

楊功流，王麗芬，袁二凱，蔡 玲，喬立偉

(1.北京航空航天大學(xué) 儀器科學(xué)與光電工程學(xué)院，北京100191;2.慣性技術(shù)國防重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京100191;3.天津航海儀器研究所，天津300131)

0 引 言

艦載機(jī)起飛之前需要完成機(jī)載慣導(dǎo)系統(tǒng)的初始對準(zhǔn)，而當(dāng)艦艇遇突發(fā)情況需要艦載機(jī)緊急起飛時(shí)，則要求機(jī)載慣導(dǎo)能在極短時(shí)間內(nèi)完成初始對準(zhǔn)。如在對方突然襲擊(如潛艇發(fā)射反艦導(dǎo)彈)的情況下，留給艦載機(jī)的截?fù)魰r(shí)間一般不超過3min［1］，這其中包括指揮反應(yīng)時(shí)間、艦載機(jī)和上甲板部門的準(zhǔn)備時(shí)間、艦載機(jī)慣導(dǎo)的初始對準(zhǔn)時(shí)間，以及艦載機(jī)彈射(或滑躍)起飛時(shí)間等。因此，艦載機(jī)慣導(dǎo)的快速對準(zhǔn)一直受到各國的高度重視。

從理論上講，艦載機(jī)起飛前、起飛過程中以及起飛后均可以利用外部信息對機(jī)載慣導(dǎo)進(jìn)行初始對準(zhǔn)，分別稱之為甲板對準(zhǔn)、彈射對準(zhǔn)和空中對準(zhǔn)。傳統(tǒng)甲板對準(zhǔn)的時(shí)間較長，一般需要5-8min;空中對準(zhǔn)一般需要借助GPS 等衛(wèi)星導(dǎo)航系統(tǒng)，在戰(zhàn)時(shí)容易因GPS 受干擾而導(dǎo)致對準(zhǔn)失敗。由于艦載機(jī)彈射過程中機(jī)體的運(yùn)動加速度較大，有利于提高系統(tǒng)的可觀測性，因此本文提出了分階段對準(zhǔn)方案，即以艦/機(jī)慣導(dǎo)彈射過程中的傳遞對準(zhǔn)為“粗對準(zhǔn)”階段，起飛后實(shí)現(xiàn)“精對準(zhǔn)”的艦載機(jī)快速傳遞對準(zhǔn)方案，并重點(diǎn)對艦載機(jī)彈射過程中傳遞對準(zhǔn)的約束條件及環(huán)境影響因素開展研究。

1 艦載機(jī)彈射起飛

艦載機(jī)彈射起飛是借助彈射器的牽拉，在較短的甲板長度之內(nèi)以及極短時(shí)間內(nèi)達(dá)到離艦起飛要求的最小速度，從而完成起飛。艦載機(jī)彈射起飛方式中，存在一個(gè)關(guān)鍵裝置和一項(xiàng)關(guān)鍵技術(shù)，即彈射器和前輪拖拽彈射方式，其中后者是實(shí)現(xiàn)艦/機(jī)慣導(dǎo)傳遞對準(zhǔn)的外部約束條件之一。

1.1 彈射器

彈射器的研究最早開始于20世紀(jì)初，1912年美國海軍采用壓縮空氣做功原理設(shè)計(jì)了第1 臺試驗(yàn)用彈射器，此后各國的工程師先后設(shè)計(jì)了氣動盤式彈射器、飛輪彈射器、液壓彈射器及蒸汽彈射器等。隨著技術(shù)的發(fā)展，電磁彈射器以其可控性好、快速反應(yīng)能力強(qiáng)、可靠性高、效率高、體積小、質(zhì)量輕，及維護(hù)和使用費(fèi)用低等優(yōu)點(diǎn)，逐漸取代蒸汽彈射器，開始登上歷史舞臺。美國計(jì)劃在2013年后服役的新一代CVN 78 航母上正式使用電磁彈射器，2002年9月開始建造的法國“戴高樂”-2 號航母均安裝電磁彈射裝置［2］。本文以電磁彈射器為艦載機(jī)彈射起飛的關(guān)鍵裝置為研究重點(diǎn)。

1.2 拖拽方式

艦載機(jī)彈射過程中的拖拽方式經(jīng)歷了從拖索彈射到前輪拖拽彈射的變遷［3］。前輪拖拽彈射與拖索彈射的本質(zhì)差異是:前者的彈射作用點(diǎn)相對于機(jī)身是位于前輪的前面，而后者是位于前輪的后面，如圖1 和圖2所示［4］。這就導(dǎo)致拖索彈射要求飛機(jī)在彈射時(shí)機(jī)身要盡量處在彈射滑軌中心線上，否則會影響飛機(jī)的安全彈射。而前輪拖拽彈射允許機(jī)身相對于彈射軌道可以有一個(gè)進(jìn)入角φ0，只要前輪上的彈射鉤掛住彈射凹槽，主機(jī)輪相對于滑軌有500 mm的偏差，甚至前輪有稍許偏差也不要緊［5-6］。在彈射過程中，飛機(jī)會自動進(jìn)入正確的滑行線，這樣就可大大節(jié)省飛機(jī)進(jìn)人彈射位置的時(shí)間。因此到目前為止，美國的艦載機(jī)除教練機(jī)外，幾乎全部采用前輪拖拽彈射方式。本文研究中也以前輪拖拽為研究前提。

圖1 “海雌狐”(SeaVixen)飛機(jī)拖索式彈射三維示意圖Fig.1 3 dimensional chart of the dragging rope catapult for SeaVixen

圖2 A-6E 飛機(jī)前輪拖拽彈射三維示意圖Fig.2 3 dimensional chart of the dragging front wheel catapult for A-6E aircraft

圖3 艦載機(jī)進(jìn)入角Fig.3 Divergence angle of the carrier-based aircrafts

2 艦載機(jī)彈射中對準(zhǔn)約束條件

實(shí)現(xiàn)彈射中艦/機(jī)慣導(dǎo)的傳遞對準(zhǔn)必須考慮對準(zhǔn)時(shí)間、艦載機(jī)運(yùn)動、基準(zhǔn)信息精度與品質(zhì)以及各種干擾誤差影響等，上述因素決定了傳遞對準(zhǔn)方案的選擇及所能達(dá)到的對準(zhǔn)性能。

2.1 艦載機(jī)彈射約束

1)艦載機(jī)與艦艇的相對運(yùn)動

艦載機(jī)彈射過程分為彈射準(zhǔn)備階段，沿彈射軌道滑跑階段，及脫離彈射滑軌在艦艇上滑行階段。一般自彈射開始至離艦起飛，總耗時(shí)一般不超過3 s。艦載機(jī)的離艦速度因艦載機(jī)自重而異，一般終態(tài)速度最高可達(dá)到102.8 m/s 左右［4］。

艦載機(jī)彈射過程中，由于初始偏心距的作用，彈射過程中存在較大幅度的姿態(tài)變化，且初始偏心距越大，姿態(tài)變化幅度越大。一般而言，水平姿態(tài)角的變化幅度不超過1°，而航向角的變化幅度最大可達(dá)到10°左右［6］。

圖4 艦載機(jī)姿態(tài)變化Fig.4 Attitude changing of the carrier-based aircrafts

2)傳遞對準(zhǔn)方法選擇

分析上述彈射過程，艦載機(jī)的高速運(yùn)動對艦/機(jī)慣導(dǎo)彈射中傳遞對準(zhǔn)的實(shí)現(xiàn)利弊共存。

首先，簡化艦載機(jī)彈射過程，以勻加速度運(yùn)動計(jì)算，艦載機(jī)的加速度可達(dá)到3g 左右，其瞬時(shí)加速度則更大。因此，艦載機(jī)彈射過程中高加速運(yùn)動過程可以提高含有“線運(yùn)動”參數(shù)為測量量的對準(zhǔn)方法的可觀測性，有利于提高對準(zhǔn)精度，縮短對準(zhǔn)時(shí)間。

其次，艦載機(jī)彈射時(shí)間極短，不利于濾波器的收斂。工程應(yīng)用中卡爾曼濾波器的濾波周期一般為1 s，2.5 s 的彈射時(shí)間內(nèi)濾波器很難收斂。因此必須通過提高濾波周期、選擇適用匹配方法，或設(shè)法延長對準(zhǔn)時(shí)間的方法解決。

第三，艦、機(jī)之間的相對運(yùn)動，導(dǎo)致很難直接利用主子慣導(dǎo)的姿態(tài)信息或角速度信息實(shí)現(xiàn)艦/機(jī)慣導(dǎo)傳遞對準(zhǔn)，同時(shí)艦、機(jī)隨時(shí)間而變的姿態(tài)相對變化也將對傳遞對準(zhǔn)性能產(chǎn)生不可忽視的影響。

從上述分析可以看出，匹配方法的選擇被限制在“線運(yùn)動”參數(shù)為測量量的對準(zhǔn)方法中。一般而言，位置匹配方法的對準(zhǔn)速度為三者中最慢，加速度匹配方法最快，因此首先摒棄位置匹配方法。其次，加速度匹配方法對桿臂加速度補(bǔ)償公式時(shí)所需的˙r，¨r，以及˙ω等參數(shù)只能通過已有參數(shù)微分獲得［7］，其精度會對補(bǔ)償效果產(chǎn)生一定影響，同時(shí)該方法對外界干擾的敏感度大于速度匹配方法，因此除特殊場合外，加速度匹配方法一般很少采用［8～11］?？梢娝俣绕ヅ浞椒閷?shí)現(xiàn)艦/機(jī)慣導(dǎo)彈射中對準(zhǔn)的最佳方法。

然而，傳遞對準(zhǔn)開始時(shí)刻載體即存在較大加速運(yùn)動(特別是加速度大于1g)時(shí)，反而不利于速度匹配方法的實(shí)現(xiàn)。因此本文提出基于彈射準(zhǔn)備及滑跑過程的彈射中傳遞對準(zhǔn)方案。即艦載機(jī)處于彈射位置時(shí)即開始傳遞對準(zhǔn)，直到艦載機(jī)離艦起飛時(shí)刻結(jié)束。

2.2 基準(zhǔn)信息約束

1)基準(zhǔn)信息來源及精度

由于艦載機(jī)與艦艇之間存在相對運(yùn)動，因此艦載慣導(dǎo)的速度信息不能直接作為基準(zhǔn)信息使用，而需要利用外部測量設(shè)備獲取艦、機(jī)相對運(yùn)動信息，疊加于艦艇速度信息之上，作為艦載機(jī)慣導(dǎo)對準(zhǔn)的基準(zhǔn)信息。

GPS 導(dǎo)航設(shè)備可以為艦載機(jī)提供精確的位置、速度甚至航向信息，但由于GPS 在戰(zhàn)時(shí)容易受到干擾，因此不在本文的考慮范圍之內(nèi)。激光多普勒測速儀(laser Doppler velocimeter，LDV)是一種新型傳感器，具有精度高、測速范圍寬、動態(tài)性能好及非接觸測量等優(yōu)點(diǎn)。目前已研制的激光多普勒測速儀一般均能達(dá)到1% ～2%V (V 為載體的相對速度矢量合)的精度［12］，國防科技大學(xué)［13-14］研制的激光多普勒測速儀可達(dá)到0.1% ～0.2%V 的精度，同時(shí)其測量范圍可謂是“無限大”，低至每秒百分之幾毫米，高至每秒幾個(gè)馬赫，完全可以實(shí)現(xiàn)對艦載機(jī)運(yùn)動速度的精確測量。

但激光多普勒測速儀目前僅能測量艦、機(jī)相對速度合矢量，需要將其分解到導(dǎo)航坐標(biāo)系。雖然由于偏心角的存在，艦載機(jī)在沿跑道滑行過程中會存在航向及水平姿態(tài)的變化，但其速度合矢量卻被約束在了跑道沿線上，因此可利用跑道航向信息對其進(jìn)行分解。這樣激光多普勒測速儀測量精度及跑道航向精度也就成為影響基準(zhǔn)信息精度的主要因素。通過理論分析和數(shù)學(xué)仿真獲知，在相對測速精度優(yōu)于0.2%V(1σ)，航向誤差小于3′(1σ)時(shí)，速度基準(zhǔn)信息的精度優(yōu)于0.1 m/s (1σ)，表明基于激光多普勒測速儀及跑道航向獲得的速度信息可以滿足傳遞對準(zhǔn)對基準(zhǔn)信息精度的需求。

2)基準(zhǔn)信息品質(zhì)

基準(zhǔn)信息品質(zhì)也會影響對準(zhǔn)性能?；鶞?zhǔn)信息的品質(zhì)一般包括數(shù)據(jù)更新率、時(shí)間延遲及數(shù)據(jù)跳變等。

①數(shù)據(jù)更新率。如上文所述，由于艦載機(jī)彈射時(shí)間極短，應(yīng)盡量提高數(shù)據(jù)更新率。據(jù)理論分析及數(shù)學(xué)仿真結(jié)果表明，數(shù)據(jù)更新率越高，對傳遞對準(zhǔn)性能的提高越好，一般大于100 Hz 的更新率即可滿足傳遞對準(zhǔn)的需求。

②時(shí)間延遲。時(shí)間延遲的形成主要有2 方面因素:一是數(shù)據(jù)處理造成的時(shí)延;二是數(shù)據(jù)傳輸造成的時(shí)延［14，15-16］。對時(shí)延的處理方法有多種，除了通過軟硬件設(shè)計(jì)保證主子慣導(dǎo)之間的時(shí)間同步外，還可以采用數(shù)據(jù)處理的方法對時(shí)延引起的誤差進(jìn)行補(bǔ)償。

③數(shù)據(jù)跳變。艦載機(jī)被拖索牽引開始滑行時(shí)，以及脫離彈射器開始在甲板上自由滑行時(shí)刻，艦載機(jī)所受加速度均會有比較大的變化，由于時(shí)間延遲等原因的存在，會使作為觀測量的速度誤差出現(xiàn)數(shù)據(jù)跳變。數(shù)據(jù)跳變在一定程度上會引起濾波器發(fā)散，不利于艦/機(jī)慣導(dǎo)傳遞對準(zhǔn)的實(shí)現(xiàn)。目前鄭辛等人提出了應(yīng)對速度誤差跳變的局部基準(zhǔn)速度輸出平滑處理技術(shù)，可以有效減弱數(shù)據(jù)跳變對傳遞對準(zhǔn)性能的影響［18］。

2.3 誤差補(bǔ)償約束

影響傳遞對準(zhǔn)性能的誤差主要包括艦、機(jī)慣導(dǎo)之間的撓曲變形、桿臂長度引起的桿臂誤差，以及大失準(zhǔn)角引起的非線性問題等。對速度匹配而言，一定量的撓曲變形對傳遞對準(zhǔn)性能影響不大，因此本文暫不考慮該誤差的影響，著重研究桿臂誤差補(bǔ)償以及大失準(zhǔn)角問題。

2.3.1 吸附時(shí)間 從圖2可見，AB-8大孔樹脂與提取液混合，在吸附2 h時(shí)吸附率最高為32.9%，時(shí)間延長吸附率沒有升高。因此，吸附時(shí)間以2 h為宜。

1)動態(tài)桿臂誤差補(bǔ)償

當(dāng)艦載機(jī)處于彈射位置時(shí)，由于艦載慣導(dǎo)與機(jī)載慣導(dǎo)存在一定距離，因此利用速度匹配方法進(jìn)行傳度對準(zhǔn)時(shí)，必須考慮桿臂效應(yīng)的影響。一般而言，獲得主子慣導(dǎo)之間的桿臂長度以及艦艇的角速度，即可對桿臂速度誤差進(jìn)行補(bǔ)償［19］。但是當(dāng)艦載機(jī)處于滑行階段時(shí)，艦機(jī)之間的距離隨著艦載機(jī)的滑行而變化，且艦載機(jī)的滑行距離一般超過50 m，因此必須實(shí)時(shí)對桿臂誤差進(jìn)行計(jì)算或估計(jì)。

本文以實(shí)時(shí)解算的方法計(jì)算桿臂速度在導(dǎo)航坐標(biāo)系上的分量。為簡化計(jì)算，假設(shè)艦艇主慣導(dǎo)位于艦載中心;艦載機(jī)處于彈射位置時(shí)艦、機(jī)慣導(dǎo)之間的相對位置已知;艦艇中軸線與跑道之間的夾角φ 已知;艦載主慣導(dǎo)距艦艇中軸線與跑道交點(diǎn)的距離OmOp已知;艦艇滑行距離由激光多普勒測速儀測量的速度信息經(jīng)過積分獲得。解算每時(shí)刻的桿臂速度誤差時(shí)，首先利用艦載主慣導(dǎo)與交點(diǎn)的距離OmOp、艦載機(jī)與交點(diǎn)的距離aOp，以及跑道與艦艇中軸線的夾角φ，解算桿臂的長度r;再利用艦載機(jī)與交點(diǎn)的距離aOp，跑道與中軸線的夾角φ，及桿臂長度r，解算桿臂長度在主慣導(dǎo)坐標(biāo)系上的投影;進(jìn)而解算桿臂速度誤差在導(dǎo)航坐標(biāo)系上的投影。

圖5 桿臂長度動態(tài)變化Fig.5 Dynamic diversification of the lever arm length

2)大失準(zhǔn)角誤差補(bǔ)償

在艦載機(jī)進(jìn)入彈射位置時(shí)，雖然由于初始偏心距的存在，使得艦載機(jī)的航向與跑道航向存在一定偏差，但是二者還基本一致，一般不超過2°，而跑道航向與艦艇的航向會因跑道設(shè)置的不同而存在較大的角度差值。因此在分析研究艦/機(jī)慣導(dǎo)傳遞對準(zhǔn)問題時(shí)，應(yīng)當(dāng)考慮大失準(zhǔn)角問題。

大失準(zhǔn)角問題的存在，使得艦/機(jī)慣導(dǎo)傳遞對準(zhǔn)誤差模型變?yōu)榉蔷€性模型，傳統(tǒng)的卡爾曼濾波方法不能實(shí)現(xiàn)對機(jī)載慣導(dǎo)姿態(tài)失準(zhǔn)角的估計(jì)。處理非線性問題，一般采用EKF 方法或UKF 方法。EKF 是由高斯隨機(jī)線性變量來估計(jì)狀態(tài)分布，然后通過非線性模型的一階線性化轉(zhuǎn)換為線性模型，再利用線性濾波方法實(shí)現(xiàn)傳遞對準(zhǔn)。UKF 方法通過確定性的采樣來解決非線性化問題，用最小數(shù)量的采樣點(diǎn)來近似狀態(tài)分布，之后這些點(diǎn)通過可靠性的非線性系統(tǒng)進(jìn)行傳播，這樣就使得UKF 對任何非線性系統(tǒng)的估計(jì)都能達(dá)到三階精度，而EKF 往往只能達(dá)到一階精度［20-23］。

雖然UKF 方法相比較KF 或EKF 而言能達(dá)到較高的估計(jì)精度，但其計(jì)算量也成倍增加。由于艦載機(jī)彈射時(shí)間短、彈射速度快，對濾波器的濾波周期有比較苛刻的要求，因此UKF 方法的應(yīng)用受到一定限制。本文提出基于跑道航向的艦/機(jī)慣導(dǎo)傳遞對準(zhǔn)方法。即首先根據(jù)艦艇航向、跑道與艦艇中軸線的夾角求解出跑道的航向，將此值作為初始航向值賦值給機(jī)載慣導(dǎo)，而不是傳統(tǒng)的將艦艇慣導(dǎo)的航向信息直接賦值給機(jī)載慣導(dǎo)。這樣，艦機(jī)慣導(dǎo)之間的大失準(zhǔn)角問題就轉(zhuǎn)換為艦載機(jī)與跑道航向之間的小角度問題，利用傳統(tǒng)的卡爾曼濾波方法即可實(shí)現(xiàn)艦/機(jī)慣導(dǎo)的傳遞對準(zhǔn)。

3 艦載機(jī)彈射中對準(zhǔn)方案

綜合分析上述各種約束條件，艦載機(jī)彈射中的艦/機(jī)慣導(dǎo)傳遞對準(zhǔn)方法宜采用速度匹配方法，對準(zhǔn)過程宜貫穿于艦載機(jī)在彈射準(zhǔn)備階段、彈射滑跑階段以及脫離彈射器的自由滑跑階段，對準(zhǔn)時(shí)間不超過8 s，其中彈射準(zhǔn)備階段5 s，彈射過程3 s。

4 結(jié) 語

本文對彈射過程中艦載機(jī)運(yùn)動規(guī)律對實(shí)現(xiàn)艦/機(jī)慣導(dǎo)傳遞對準(zhǔn)的利弊進(jìn)行充分的論證，對影響傳遞對準(zhǔn)性能的各種干擾誤差，如時(shí)間延遲、桿臂效應(yīng)及大失準(zhǔn)角等因素進(jìn)行分析，并提出誤差補(bǔ)償方法。在上述分析的基礎(chǔ)上，提出艦/機(jī)慣導(dǎo)傳遞對準(zhǔn)的方案，為艦載機(jī)的快速起飛提供了一定保障。

1)利用速度匹配方法可以實(shí)現(xiàn)艦/機(jī)慣導(dǎo)快速傳遞對準(zhǔn)，對準(zhǔn)過程宜貫穿于彈射準(zhǔn)備階段、彈射滑跑階段以及脫離彈射器的自由滑跑階段，對準(zhǔn)時(shí)間不超過8 s;

2)數(shù)據(jù)更新率、基準(zhǔn)信息延遲、桿臂誤差以及大失準(zhǔn)角誤差會影響傳遞對準(zhǔn)性能，如果不對其進(jìn)行補(bǔ)償，甚至?xí)?dǎo)致傳遞對準(zhǔn)失敗;

3)基準(zhǔn)信息延遲可以采用將延遲時(shí)間作為狀態(tài)量進(jìn)行估計(jì)的方法進(jìn)行補(bǔ)償，且在相同時(shí)延情況下，數(shù)據(jù)更新率越高，對傳遞對準(zhǔn)的影響越小;動態(tài)桿臂誤差可以基于艦機(jī)運(yùn)動相對關(guān)系進(jìn)行實(shí)時(shí)計(jì)算而補(bǔ)償;大失準(zhǔn)角誤差可以利用跑道航向信息轉(zhuǎn)換為小失準(zhǔn)角問題進(jìn)行處理。

［1］徐陽.航母編隊(duì)的防御能力［J］.兵器知識，2010(10A):58-59.

XU Yang.Defence ability of the carrier aircraft formation［J］.Ordnance Knowledge，2010(10A):58-59.

［2］李梅武，崔英，薛飛.航母飛機(jī)起飛的最佳選擇——電磁彈射系統(tǒng)［J］.艦船科學(xué)技術(shù)，2008，30(2):34-37.

LI Mei-wu，CUI Ying，XUE Fei.Electromagnetic ejection system-the best choice for carrier aircraft taking-off［J］.Ship Science and Technology，2008，30(2):34-37.

［3］海獵隼.國產(chǎn)艦載機(jī)采用前輪拖拽彈射可行性探討［J］.艦載武器，2007(4):73-77.

HAI Lie-sun.The engineering feasibility of nose-tow catapulting for carrier-based aircraft［J］.Shipborne Weapons，2007(4):73-77.

［4］朱熠.艦載機(jī)起飛控制與仿真技術(shù)研究［D］.南京:南京航空航天大學(xué)，2012.

ZHU Yi.Research on control and simulation of launch technology for carrier-based aircraft［D］.Nanjing:Nanjing University of Aeronautics and Astronautics，2012.

［5］馬世強(qiáng).棄重就輕——美國航母彈射技術(shù)變遷［J］.環(huán)球軍事，2006，117:53-54.

MA Shui-qiang.Abandoned heavy on the light-the U.S.aircraft carrier catapult technological change［J］.Global Military，2006，117:53-54.

［6］于浩，聶宏.艦載機(jī)偏中心定位彈射起飛動力學(xué)分析［J］.南京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào)，2010，42(5):537-542.

YU Hao，NIE Hong.Dynamics analysis of carrier-based aircraft with off-center catapult launch［J］.Journal of Nanjing University of Aeronautics and Astronautics，2010，42(5):537-542.

［7］孫昌躍.捷聯(lián)慣導(dǎo)系統(tǒng)傳遞對準(zhǔn)研究［D］.哈爾濱:哈爾濱工業(yè)大學(xué)，2009.

SUN Chang-yue.Transfer alignment for strapdown inertial navigation system［D］.Harbin:Harbin Institute of Technology，2009.

［8］VEPA N M.A dynamic alignment system for applications on flexible plotforms such as ship［J］.Gyro Technology，1989:16.10-16.13.

［9］SCHNEIDER A M.Kalman filter formulatons for transfer alignment of strapdown inertial units［J］.Navigation，1983，30(1):72-89.

［10］TITTERTON D H，WESTON J L.Dynamic shipboard alignment techniques［C］.Proceedings of DGON Symposium on Gyro technology.Germany，1987(9).0-9，27.

［11］TITTERTON D H，WESTON J L.RAE F.The alignment of ship launched missile IN systems［C］.IEE Colloquium on Inertial Navigation Senser Development.London，UK，1990:1/1-116.

［12］劉飛.激光多普勒測速儀的研究［D］.長春:長春理工大學(xué)，2006.

LIU Fei.Reserch on laser doppler velocimeter［D］.Changchun，Changchun University of Science and Technology，2006.

［13］魏國，王宇，周健，等.基于激光多普勒測速儀的車載組合導(dǎo)航［J］.強(qiáng)激光與粒子束，2011，23(1):49-53.

WEI Guo，WANG Yu，ZHOU Jian，et al.Vehicle integrated navigation based on laser Doppler velocimeter［J］.High Power Laser and Part Icle Beams，2011，23(1):49-53.

［14］周健，龍興武.載體振動對差動激光多普勒測速儀的影響［J］.強(qiáng)激光與粒子束，2011，23(2):325-328.

ZHOU Jian，LONG Xing-wu.Influence of vehicle′ s vibration on dual-beam laser doppler velocimeter［J］.High Power Laser and Part Icle Beams，2011，23(2):325-328.

［15］解春明，趙剡，楊傳春.信息時(shí)標(biāo)不一致對傳遞對準(zhǔn)的影響及修正［J］.中國慣性技術(shù)學(xué)報(bào)，2010，18(4):412-420.

XIE Chun-ming，ZHAO Yan，YANG Chuan-chun.Influence and compensation of time-mark discrepancy in transfer alignment［J］.Journal of Mechanical Science and Technology，2010，18(4):412-420.

［16］JOON L，YOU-CHOL L.Transfer alignment considering measurement time delay and ship body flexure［J］.Journal of Mechanical Science and Technology，2009，23(1):195-203.

［17］鄭辛，付夢印，周章華.一種應(yīng)對主基準(zhǔn)速度誤差跳變的局部基準(zhǔn)速度輸出平滑處理方法［J］.慣性技術(shù)學(xué)報(bào)，2012，20(1):24-28.

ZHENG Xin，F(xiàn)U Meng-yin，ZHOU Zhang-hua.Smoothing processing method of local reference output speed in response to master reference speed error jump［J］.Journal of Chinese Inertial Technology，2012，20(1):24-28.

［18］羅彬.艦載武器慣導(dǎo)系統(tǒng)傳遞對準(zhǔn)仿真驗(yàn)證系統(tǒng)的研究與設(shè)計(jì)［D］.哈爾濱:哈爾濱工程大學(xué)，2012.

LUO Bin.The research and design of transfer alignment simulation and verification system on ship carried weapon inertial navigation system［D］.Harbin:Harbin Engineering University，2012.

［19］魏學(xué)通，高磊.大方位失準(zhǔn)角下艦載機(jī)傳遞對準(zhǔn)技術(shù)［J］.中國慣性技術(shù)學(xué)報(bào)，2012，20(5):553-556.

WEI Xue-tong，GAO Lei.Transfer alignment of carrier-born aircraft under large azimuth misalignment angle［J］.Journal of Chinese Inertial Technology，2012，20(5):553-556.

［20］周菊華，程向紅.簡化UKF 在SINS 搖擺基座上的初始對準(zhǔn)［J］.彈箭與制導(dǎo)學(xué)報(bào)，2009，26(3):65-68.

ZHOU Ju-hua，CHENG Xiang-hong.The application of simplified UKF to initial alignment of SINS on swaying base［J］.Journal of Projectiles，Rockets，Missiles and Guidance，2009，26(3):65-68.

［21］XU Xin-yu，LI Bao-xin.Rao-blackwellised particle filter with adaptive system noise and its evaluation for tracking in surveillance［M］.Proceedings of SPIE the International Society for Optical Engineering，2006.

［22］嚴(yán)恭敏，嚴(yán)衛(wèi)生，徐德民.簡化UKF 濾波在SINS 大失準(zhǔn)角初始對準(zhǔn)中的應(yīng)用［J］.中國慣性技術(shù)學(xué)報(bào)，2008，16(3):253-264.

YAN Gong-min，YAN Wei-sheng，XU De-min.Application of simplified UKF in SINS initial alignment for large misalignment angles［J］.Journal of Chinese Inertial Technology，2008，16(3):253-264.

［23］KAIN J E，CLOUTIER J R.Rapid transfer alignment for tactical weapon applications［C］.Proceedings of AIAA Guidance，Navigation and Control Conference，1989:1290-1300.

［24］JONES D，ROBERTS C，TARRANT D，et al.Transfer alignment design and evaluation environment［C］.IEEE Proceedings of Aerospace Control Systems，1993:753-757.