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    基于SPS的成品油庫(kù)汽車(chē)發(fā)油系統(tǒng)火災(zāi)事故ESD過(guò)程控制研究

    2014-11-14 02:47:18劉洪明杜明俊李惠杰郝澤才
    當(dāng)代化工 2014年9期
    關(guān)鍵詞:發(fā)油氣動(dòng)閥水擊

    劉洪明,杜明俊,李惠杰,郝澤才,楊 威,王 建

    (1. 中國(guó)石油集團(tuán)工程設(shè)計(jì)有限責(zé)任公司華北分公司, 河北 任丘 062552; 2. 華北油田公司基建工程部, 河北 任丘 062552)

    在成品油庫(kù)發(fā)油系統(tǒng)中,閥門(mén)的突然啟閉會(huì)導(dǎo)致管道中流體的流速瞬時(shí)加劇,形成水擊。實(shí)驗(yàn)研究表明[1],管道發(fā)生水力瞬變所引起的壓力升降具有較高的頻率,且該壓力變化幅值可達(dá)到正常管壓的幾倍、幾十倍甚至上百倍[2]。管內(nèi)壓力的大幅波動(dòng)易引起管道強(qiáng)振,造成局部管段液柱分離、儀表失效等破壞,有時(shí)甚至引發(fā)爆管泄漏等重大事故[3]。因此,對(duì)于工程設(shè)計(jì)單位來(lái)說(shuō),模擬水擊工況,制定合理有效的防護(hù)措施,將水擊壓力控制在正常范圍內(nèi),對(duì)后期運(yùn)行來(lái)說(shuō)具有重要的實(shí)際意義。

    大量計(jì)算和現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)表明:水擊過(guò)程對(duì)閥門(mén)的調(diào)節(jié)規(guī)律、摩阻損失、機(jī)泵特性、水擊波速等因素的變化十分敏感[4]。其中,調(diào)節(jié)規(guī)律對(duì)水擊的影響最為顯著[5]。因此,合理設(shè)定閥門(mén)的調(diào)節(jié)范圍,可有效防止水擊破壞。以某成品油庫(kù)為例,利用SPS軟件建立了發(fā)油系統(tǒng)物理模型和邏輯控制關(guān)系,數(shù)值模擬了發(fā)油區(qū)火災(zāi)事故,氣動(dòng)閥緊急關(guān)斷時(shí)的水擊工況,重點(diǎn)分析了氣動(dòng)閥關(guān)閉時(shí)間對(duì)發(fā)油系統(tǒng)水力瞬變的影響。所得成果可為預(yù)防水擊破壞和優(yōu)化泄壓流程提供一定的理論指導(dǎo)。

    1 模型建立

    1.1 物理模型

    某成品油庫(kù)汽車(chē)發(fā)油系統(tǒng),采用1泵對(duì)3鶴位方式發(fā)油,變頻控制。泵額定流量300 m3/h,額定揚(yáng)程45 m,單鶴管發(fā)油量100 m3/h,氣動(dòng)閥安裝在發(fā)油島上。當(dāng)火災(zāi)事故時(shí),氣動(dòng)閥關(guān)閉,同時(shí)連鎖停泵,防止溢油。這里以柴油發(fā)油為例,采用 SPS建立的物理模型見(jiàn)圖1。

    圖1 汽車(chē)發(fā)油系統(tǒng)物理模型Fig.1 Automobile oil system physical model

    1.2 數(shù)學(xué)模型

    氣動(dòng)閥在突然關(guān)閉過(guò)程中,由于閥芯面積減小,流量降低,導(dǎo)致閥兩側(cè)壓力不斷變化。根據(jù)瞬變流動(dòng)理論,建立閥門(mén)關(guān)閉過(guò)程的水擊控制方程如下:

    連續(xù)性方程:

    運(yùn)動(dòng)方程:

    式中:V為流速,m/s;P為壓力,MPa;D管道內(nèi)徑,m;α管道與水平方向夾角。

    1.3 氣動(dòng)閥關(guān)閉時(shí)間

    相關(guān)規(guī)范規(guī)定:汽車(chē)發(fā)油區(qū)設(shè)置氣動(dòng)閥的最初目的是為了防止罐車(chē)發(fā)生溢油事故,造成火災(zāi);而正常工況下槽車(chē)防溢油探針到罐頂?shù)目臻g取決于槽車(chē)的容積大小,即氣動(dòng)閥允許關(guān)閉時(shí)間取決于槽車(chē)容積:根據(jù)規(guī)范提供的算法,得出不同容積槽車(chē),正常作業(yè)時(shí)氣動(dòng)閥允許的最長(zhǎng)關(guān)斷時(shí)間見(jiàn)表1。

    表1 氣動(dòng)閥允許關(guān)斷時(shí)間Table 1 Pneumatic valve allowable turn of ftime

    由表1可知:在正常運(yùn)行過(guò)程中,氣動(dòng)閥允許的關(guān)斷時(shí)間相對(duì)較長(zhǎng),但實(shí)際設(shè)計(jì)時(shí)通常設(shè)定較短的關(guān)斷時(shí)間,目的是在事故狀態(tài)下,盡快切斷流程。

    2 數(shù)值模擬及結(jié)果分析

    2.1 穩(wěn)定發(fā)油工況

    圖2給出了3鶴管同時(shí)穩(wěn)定發(fā)油的水力計(jì)算數(shù)據(jù),計(jì)算表明:該工藝設(shè)計(jì)方案,滿足實(shí)際運(yùn)行要求。

    圖2:0#柴油穩(wěn)定發(fā)油過(guò)程的水力坡降圖Fig.2 Hydraulic grade figure of 0 # diesel oil stable oil process

    2.2 火災(zāi)事故工況

    假設(shè)發(fā)油島(3鶴管同時(shí)發(fā)油)正在裝車(chē)作業(yè)時(shí),突發(fā)火災(zāi)事故,氣動(dòng)閥關(guān)斷,同時(shí)連鎖停泵。氣動(dòng)閥關(guān)斷時(shí)間對(duì)管道系統(tǒng)的水擊壓力變化影響較大。這里討論氣動(dòng)閥3、10、15 s三種關(guān)斷時(shí)間下管道的水擊壓力變化情況。

    圖3、4分別給出了氣動(dòng)閥3 s關(guān)斷,發(fā)油系統(tǒng)的水力變化過(guò)程圖。分析可知:在氣動(dòng)閥關(guān)死時(shí)刻,閥前產(chǎn)生最大瞬時(shí)壓頭,隨著時(shí)間的延長(zhǎng),增壓波向上游傳遞,由圖4可以看出,SPS軟件記錄的管道各點(diǎn)的瞬時(shí)最大壓力均超過(guò)1.6 MPa(設(shè)計(jì)壓力),大部分管段壓力超過(guò)2.0 MPa。氣動(dòng)閥3 s關(guān)斷雖緊急切斷了流程,但其誘發(fā)的次生危害同樣影響著系統(tǒng)的安全性。

    因此,氣動(dòng)閥3 s關(guān)斷不合理。

    2.2.1 氣動(dòng)閥3 s關(guān)斷工況

    圖3 閥門(mén)關(guān)死時(shí)刻的水擊壓頭變化Fig.3 Water hammer pressure head changes of Valve closing time

    圖4 最大瞬時(shí)壓力及穩(wěn)定后壓力變化Fig.4 The maximum instantaneous pressure and pressure changes after stability

    2.2.2 氣動(dòng)閥10 s關(guān)斷工況

    圖5、6分別給出了氣動(dòng)閥10 s關(guān)斷,發(fā)油系統(tǒng)的水力變化過(guò)程圖。分析可知:在氣動(dòng)閥關(guān)死時(shí)刻,閥前產(chǎn)生最大瞬時(shí)壓頭,且末端最大瞬時(shí)壓頭幾乎臨界于管道允許最大承壓;隨著時(shí)間的延長(zhǎng),增壓波向上游傳遞,由圖6可以看出,SPS軟件記錄的管道各點(diǎn)瞬時(shí)最大壓力絕大部分均低于 1.6 MPa(設(shè)計(jì)壓力),只有增壓波傳至泵出口時(shí),水擊壓力才略超出管道設(shè)計(jì)壓力,且超壓時(shí)間極短,以至于泄壓閥剛啟動(dòng)即關(guān)閉。根據(jù)1.6 MPa閥門(mén)、管件的設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn),瞬時(shí)承受不超過(guò)2.0 MPa的壓力是沒(méi)問(wèn)題的,因此,氣動(dòng)閥10 s關(guān)斷可認(rèn)為是合理的。

    圖5 閥門(mén)關(guān)死時(shí)刻的水擊壓頭變化Fig.5 Water hammer pressure head changes of Valve closing time

    圖6 最大瞬時(shí)壓力及穩(wěn)定后壓力變化Fig.6 The maximum instantaneous pressure and pressure changes after stability

    2.2.3 氣動(dòng)閥15 s關(guān)斷工況

    圖7、8分別給出了氣動(dòng)閥15 s關(guān)斷,發(fā)油系統(tǒng)的水力變化過(guò)程圖。分析可知:也是在氣動(dòng)閥關(guān)死時(shí)刻,閥前產(chǎn)生最大瞬時(shí)壓頭,但最大瞬時(shí)壓頭未超過(guò)管道允許最大承壓;隨著時(shí)間的延長(zhǎng),增壓波向上游傳遞,由圖8不難看出,SPS軟件記錄的管道各點(diǎn)的最大瞬時(shí)水擊壓力均低于1.6 MPa;結(jié)合上述2種分析結(jié)果發(fā)現(xiàn),氣動(dòng)閥關(guān)閉時(shí)間相對(duì)越長(zhǎng),產(chǎn)生的水擊壓力越小,但時(shí)間過(guò)長(zhǎng),流體不斷流出,事事故工況下也會(huì)增大危險(xiǎn)性,因此,本工程氣動(dòng)閥關(guān)斷時(shí)間在10~15 s時(shí)間較為合理。

    圖7 閥門(mén)關(guān)死時(shí)刻的水擊壓頭變化Fig.7 Water hammer pressure head changes of Valve closing time

    圖8 最大瞬時(shí)壓力及穩(wěn)定后壓力變化Fig.8 The maximum instantaneous pressure and pressure changes after stability

    3 結(jié)論及建議

    (1)氣動(dòng)閥關(guān)斷時(shí)間,不能只考慮盡快切斷發(fā)油流程,同時(shí)要分析快速關(guān)斷過(guò)程誘發(fā)的其它次生危害——如水擊等。

    (2)閥門(mén)調(diào)節(jié)規(guī)律對(duì)水擊的影響最為顯著。合理設(shè)定氣動(dòng)閥的調(diào)節(jié)范圍,可有效防止水擊破壞。

    (3)考慮事故工況需緊急切斷流程并防止次生水擊危害,對(duì)于本工程來(lái)說(shuō)建議氣動(dòng)閥關(guān)斷時(shí)間在10~15 s為宜。

    [1]杜明俊,商峰,熊新強(qiáng)等基于SPS的成品油管道水擊超前保護(hù)工分析[J].當(dāng)代化工 2013,42(10);1388-1391.

    [2]李樹(shù)慧.水擊方程的完善與計(jì)算方法[D].鄭州:鄭州大學(xué)碩士學(xué)位論文,2006-05.

    [3]熊輝.原油管道仿真系統(tǒng)的開(kāi)發(fā)[D].東營(yíng):中國(guó)石油(華東)大學(xué)碩士學(xué)位論文,2010-05.

    [4]宋生奎,宮敬,于達(dá).利用閥調(diào)節(jié)控制管道加油系統(tǒng)的水力壓力[J]油氣儲(chǔ)運(yùn),2007,26(3),39-43.

    [5]趙會(huì)軍,李俊玲,劉凱等.油庫(kù)發(fā)油系統(tǒng)水擊控制關(guān)斷方案[J]油氣儲(chǔ)運(yùn),2009,28(10),22-25.

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