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    軟弱破碎巖巷支護(hù)參數(shù)的選擇及其效果分析

    2014-10-22 09:34:00吳國雄吳國飛
    山西煤炭 2014年6期
    關(guān)鍵詞:幫部巖體底板

    吳國雄,吳國飛

    (同煤集團(tuán) 王坪煤電有限公司, 山西 懷仁 038300)

    近年來,軟弱破碎巖巷支護(hù)倍受關(guān)注。巷道掘進(jìn)中,圍巖特性、原巖應(yīng)力、巷道支護(hù)是影響圍巖穩(wěn)定的三個(gè)主要因素[1-2]。軟弱破碎巷道的支護(hù)是在原巖應(yīng)力一定的情況下,通過改善圍巖特性和巷道支護(hù)形式來實(shí)現(xiàn)的。當(dāng)巷道經(jīng)過軟弱破碎帶時(shí),圍巖整體性往往變差,強(qiáng)度不足,易出現(xiàn)嚴(yán)重的片幫及頂板垮落現(xiàn)象[3]。對于此類問題,通常采用注漿支護(hù)方法,取得一定效果,但此往往會(huì)影響施工工期,增加工程成本[4-5]。例如,王坪礦運(yùn)輸大巷施工中遇到了穿越軟弱破碎帶,本文擬用數(shù)值模擬軟件對巷道原巖應(yīng)力分布狀況和塑性區(qū)范圍進(jìn)行分析,再用破碎圍巖經(jīng)驗(yàn)設(shè)計(jì)公式,確定合理支護(hù)參數(shù),并對支護(hù)效果進(jìn)行數(shù)值模擬分析和井下現(xiàn)場觀測礦壓。

    1 工程背景

    大同煤業(yè)王坪礦地處山梁溝谷地帶,梁峁發(fā)育,溝谷縱橫多呈“V”字形。404盤區(qū)南軌道運(yùn)輸石門主要承擔(dān)南翼采區(qū)行人、運(yùn)輸、通風(fēng)、排水任務(wù),運(yùn)輸大巷位于2號煤的下部,設(shè)計(jì)斷面為直墻半圓拱形,斷面高4.9m,寬5.6m。巷道掘進(jìn)中將穿越的巖層主要為灰?guī)r、粉砂巖、砂質(zhì)泥巖、細(xì)粒砂巖、泥巖,且存在大量破碎構(gòu)造帶。巷道直接頂大多為粉砂巖,約3 m厚,強(qiáng)度較低;老頂為砂巖,厚約6.2 m;直接底為4 m厚的砂質(zhì)泥巖??紤]到破碎構(gòu)造帶的存在,加之巷道圍巖巖性不一,節(jié)理裂隙發(fā)育,裂隙內(nèi)又多處滲水的滴水實(shí)情,原計(jì)劃采用注漿支護(hù),但考慮到工期及成本問題,擬通過設(shè)計(jì)合理的錨噴網(wǎng)支護(hù)參數(shù)來實(shí)現(xiàn)對巷道圍巖的有效控制,達(dá)到注漿支護(hù)效果。

    2 數(shù)值模擬方法及內(nèi)容

    1)模型建立:根據(jù)現(xiàn)有地質(zhì)資料建立巷道模型的寬×高=60m×60m,模型中原巖測壓系數(shù)近似為1,原巖應(yīng)力為10MPa,采用平面應(yīng)變模型,巷道左右邊界受水平約束,上邊界自由受鉛垂應(yīng)力,底邊受鉛垂約束,模型采用庫侖摩爾模型,模型中巖石參數(shù),如表1所示。

    表1 數(shù)值模擬巖體主要力學(xué)參數(shù)表

    2)模擬結(jié)果分析:①巷道表面位移范圍。由圖1可知,在無支護(hù)情況下,巷道鉛垂位移變化較大,頂板下沉量較明顯,位移量大約80 mm,底板相對幫部發(fā)生了向上的位移,底鼓現(xiàn)象嚴(yán)重,變形量約為40 mm。水平位移云(見圖2)表明兩幫發(fā)生移近,最大水平位移在幫部底板下方約2.2 m處和幫部頂板上方約1.2 m偏巷道中央約0.47 m處,巷道表面最大水平位移在巷道幫部中央左幫移近量約為40 mm,右?guī)图s為45mm。②巷道圍巖應(yīng)力分布。由圖3知,鉛垂應(yīng)力集中區(qū)主要分布在巷道的幫部,尤其是在巷道角處,底角集中程度高,頂板和底板為鉛垂應(yīng)力減小區(qū),尤其是在底板下方區(qū)域,頂?shù)装灞砻驺U垂應(yīng)力為零,屬于自由表面(見圖4)。在巷道幫部表面水平應(yīng)力為零,在頂板中央存在小范圍水平應(yīng)力為零區(qū)域,而在底板,存在大約長軸為4.3 m、短軸為0.6 m的橢圓形拉應(yīng)力區(qū)(見圖5)。巷道的底角和幫部與頂板連接處存在大范圍的應(yīng)力集中區(qū)域,尤其是在巷道底角,最大剪應(yīng)力高達(dá)22 MPa。③危險(xiǎn)區(qū)域分布范圍。由巷道圍巖危險(xiǎn)區(qū)域分布見圖6,巷道處于破碎巖體中時(shí),巷道周邊拉應(yīng)力區(qū)域增大,應(yīng)力集中區(qū)域向巖體深部轉(zhuǎn)移,圍巖危險(xiǎn)區(qū)域增大,主要表現(xiàn)為兩幫大范圍的剪切破壞危險(xiǎn)區(qū)域,底板大范圍拉伸破壞危險(xiǎn)區(qū)域,兩底角存在深度剪切破壞危險(xiǎn)區(qū)域。

    3 合理支護(hù)方案的確定

    3.1 支護(hù)方案的設(shè)計(jì)

    1)支護(hù)載荷的確定:

    式中:b為頂板載荷高度,m;B為巷道掘進(jìn)荒寬,5.84 m;H為荒高,5.02 m;f為頂板巖石普氏系數(shù),取6;ω為兩幫圍巖的似內(nèi)摩擦角,ωd=arctan(fd).代入數(shù)字算得:b=0.6.

    頂板載荷集度:q=bγ=1.62t.

    式中:γ為頂板容重,取27 kN/m3.

    2)間、排距的確定:

    式中:a為頂板錨桿的間、排距,m;F為錨桿錨固力,15 t;K 為安全系數(shù),取 2。

    3)錨固長度:

    式中:l0為最小錨固長度,m;c為粘錨強(qiáng)度,取200MPa.

    4)錨桿長度的確定:根據(jù)載荷體的懸吊要求,跨度為5.84 m的巷道頂板錨桿最小長度為:

    式中:l1為錨桿外露長度,0.1 m;l2為載荷體高度,0.6 m;l3為深入穩(wěn)定結(jié)構(gòu)中的最小長度,0.5 m。

    3.2 巷道兩幫支護(hù)參數(shù)確定

    巷道高度為5.02 m,寬度為5.84 m,頂板巖層平均容重27 kN/m3,下位1 m頂板巖體普氏系數(shù)取0,其上部頂板巖體普氏系數(shù)取6.0 mm;兩幫巖體內(nèi)摩擦角取30°,兩幫支護(hù)選用18 mm圓鋼錨桿或玻璃鋼錨桿(設(shè)計(jì)強(qiáng)度70 kN/根),樹脂藥卷粘結(jié),粘結(jié)強(qiáng)度2.0 MPa。

    式中:q為錨固體上所受的鉛垂載荷集度。

    式中:Σh為下位軟弱頂板巖層厚度,1 m;b為巷道跨度,5.84 m;f為頂板巖體普氏系數(shù);γ為頂板巖體平均容重,27 kN/m3;t3為可承載錨固體厚度,m。巷道等效跨度 b'=5.84+2×5.02×tan30°=11.6 mm。可承載錨固體厚度

    式中:H為巷道高度,5.02m。

    2)錨桿間排距a:

    式中:p0錨桿的設(shè)計(jì)錨固力,a取1 m。

    式中:C0為兩幫巖體的粘錨強(qiáng)度,MPa。錨固端錨桿影響區(qū)未重疊區(qū)厚度t2=0.5×1×tan45°=0.5 m。錨尾端錨桿影響區(qū)未重疊區(qū)厚度t4=0.5(a-0.2)cotα=0.4mm。式中:a為錨桿間、排距,1 m;α為錨固力影響角,°。于是t=t1+t2+t3+t4+t5=0.24+0.5+1+0.4+0.1=2.24 m。

    式中:t為錨桿長度,m;t5為錨桿外露長度,根據(jù)錨桿施工工藝,一般為0.1 m。

    4)錨固長度:t0=2t1=0.48 m;取 0.5 m.

    式中:t1為粘錨力積聚段長度,m。錨桿長度2.40 m;錨桿間距1.00 m;錨桿排距1.00 m;錨固長度0.6 m;設(shè)計(jì)錨固力150 kN/根;預(yù)緊力50 kN/根。

    3.3 支護(hù)方案

    針對王坪礦運(yùn)輸大巷的具體情況,擬用錨噴網(wǎng)支護(hù),具體參數(shù)為:錨桿間排距均為800 mm×800 mm,每排15根。錨索間排距1 000 mm×1 000 mm,每排5根。全斷面噴射120 mm厚C20混凝土,見圖7。

    圖7 巷道支護(hù)斷面圖

    3.4 支護(hù)方案的數(shù)值模擬

    針對王坪礦運(yùn)輸大巷的錨噴網(wǎng)支護(hù)方案進(jìn)行數(shù)值模擬分析。由圖8、圖9的位移云圖知,錨噴網(wǎng)支護(hù)后,巷道最大位移發(fā)生在距離兩幫1 m處的位置,呈條狀分布,因此巷道頂板變形較小。由圖10、圖11知,鉛垂應(yīng)力集中區(qū)主要分布在巷道頂部偏左,距離頂部距離約為2.7 m,頂板和底板為鉛垂應(yīng)力減小區(qū),尤其是在底板下方區(qū)域。水平最大位移發(fā)生在拱角處,但由于頂板上方的錨桿和錨索表現(xiàn)為壓應(yīng)力,幫部錨桿表現(xiàn)為拉應(yīng)力,巷道變形較小。水平應(yīng)力集中區(qū)主要分布在距離巷道頂板偏右約1 m處,呈小三角形狀。綜合分析巷道圍巖的應(yīng)力、位移、危險(xiǎn)區(qū)域分布而言,巷道穿越破碎帶支護(hù)后的圍巖應(yīng)力分布均勻,巷道變形較小。

    圖8 支護(hù)鉛垂位移云圖

    圖9 支護(hù)水平位移云圖

    圖10 支護(hù)水平應(yīng)力云圖

    圖11 支護(hù)鉛垂應(yīng)力云圖

    4 工業(yè)性試驗(yàn)結(jié)果

    圖12 鉆孔應(yīng)力讀數(shù)隨時(shí)間變化曲線

    圖13 位移計(jì)讀數(shù)隨時(shí)間變化曲線

    為了驗(yàn)證支護(hù)方案的有效性,在巷道開始掘進(jìn)的同時(shí),布置礦壓監(jiān)測站,觀測巷道頂板內(nèi)部和表面位移量及兩幫應(yīng)力變化情況,觀測結(jié)果見圖12和圖13。采用設(shè)計(jì)的錨噴網(wǎng)支護(hù)方案后,巷道頂板內(nèi)部最大變形量40 mm,且距離頂板表面呈減小趨勢,變形量基本控制在允許范圍內(nèi)。巷道兩幫應(yīng)力變化較小,最大應(yīng)力12 MPa,且距離兩幫表面呈減小趨勢,圍巖較穩(wěn)定??蓾M足巖巷掘進(jìn)的基本要求,支護(hù)效果良好。

    5 結(jié)束語

    1)軟弱破碎巷道支護(hù)是煤礦掘進(jìn)中的一大難題。針對無支護(hù)時(shí)巷道圍巖分布工況,分析圍巖應(yīng)力、位移、危險(xiǎn)區(qū)域等分布情況,結(jié)合設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)要求,選擇合理的支護(hù)參數(shù),可有效避免此類巷道支護(hù)需注漿的難題。2)利用數(shù)值模擬軟件對巷道無支護(hù)條件時(shí)的圍巖分布特征進(jìn)行分析,對了解巷道原巖應(yīng)力、設(shè)計(jì)支護(hù)方案、預(yù)計(jì)支護(hù)危險(xiǎn)區(qū)域很有裨益,可作為今后支護(hù)方案設(shè)計(jì)的一種輔助資料。3)數(shù)值模擬和現(xiàn)場試驗(yàn)表明:采用設(shè)計(jì)的支護(hù)方案后,巷道頂?shù)装遄冃瘟枯^小,兩幫移近量控制在允許范圍內(nèi),支護(hù)效果良好。

    [1]楊雙鎖.回采巷道圍巖控制理論及錨固結(jié)構(gòu)支護(hù)原理[M].北京:煤炭工業(yè)出版社,2004.

    [2]柏建彪,王襄禹,賈明魁,等.深部軟巖巷道支護(hù)原理及應(yīng)用[J].巖土工程學(xué)報(bào),2008,30(5):632-635.

    [3]杜士波.東龐礦水淹巷道構(gòu)造破碎帶高冒區(qū)加固技術(shù)[J].煤炭科學(xué)技術(shù),2009,37(8):14-17.

    [4]董方庭,宋宏偉,郭志宏,等.巷道圍巖松動(dòng)圈支護(hù)理論[J].煤炭學(xué)報(bào),1994,19(1):23-29.

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