基于氯離子時變擴散鋼筋混凝土銹脹裂縫時變可靠度研究*

樊 玲，衛(wèi) 軍，李江騰，彭述權，董榮珍

(1.中南大學 資源與安全工程學院,湖南 長沙 410083；2.中南大學 土木工程學院,湖南 長沙 410075)

氯離子入侵引起的鋼筋混凝土銹脹裂縫時變可靠度分析是鋼筋混凝土耐久性研究的一個重要內(nèi)容.鋼筋腐蝕速率是鋼筋混凝土銹脹裂縫時變可靠度分析的重要因素[1-2].鋼筋腐蝕速率模型數(shù)量眾多，一般可分為經(jīng)驗型、反應型和極化型[3].鋼筋腐蝕速率經(jīng)驗模型需綜合考慮腐蝕時間、混凝土中溫濕度、氧氣濃度和氯離子濃度及混凝土電阻等因素的影響[4].鋼筋腐蝕速率Liu經(jīng)驗模型考慮了除氧氣濃度外的以上各因素的影響[5]；MORINAG S經(jīng)驗模型分析了除混凝土電阻外以上各因素的影響[6]；Duracrete模型還考慮了坑蝕腐蝕產(chǎn)生的宏電流作用[7].但鋼筋腐蝕速率經(jīng)驗模型缺乏電化學理論基礎，沒有考慮鋼筋腐蝕類型不同，用于氯離子入侵引起的鋼筋混凝土銹脹裂縫分析有一定缺陷[8].鋼筋腐蝕速率Walton反應模型僅考慮了氧氣擴散速率的影響[9]，因此，也不適合于氯離子入侵引起的鋼筋混凝土銹脹裂縫分析.根據(jù)鋼筋腐蝕極化理論，氧氣濃差極化和電化學極化導致鋼筋均勻腐蝕，電阻率極化導致鋼筋坑蝕腐蝕[10-11].鋼筋腐蝕速率極化模型可考慮氧氣濃差極化、電化學極化和電阻率極化三者共同作用，已有扎實的理論基礎.在以上3種腐蝕速率模型中，極化模型最適合于鋼筋混凝土銹脹裂縫分析.鋼筋腐蝕速率Isgor極化模型考慮了氧氣濃差極化和電化學極化共同作用[12].MARUYA T和MIYAZATO S極化模型[13-14]考慮了電阻率極化的影響.試驗表明氯離子加速鋼筋腐蝕，然后形成坑蝕后鋼筋腐蝕趨于恒定[15-17]，坑蝕深度是均勻腐蝕深度的4～8倍.混凝土中氯離子擴散受干濕循環(huán)等多重因素影響[19].目前尚沒有報道考慮氯離子擴散引起氯離子濃度變化條件下的鋼筋腐蝕速率極化模型及其相應的鋼筋混凝土銹脹裂縫分析研究.因此有必要對此進行研究.

為此本文基于作者研發(fā)的MnO2參比電極[20]，制作四電極體系傳感器，在含氯離子混凝土模擬液中，采用恒電流線性極化法測量鋼筋腐蝕電流密度規(guī)律，運用氯離子傳感器測量混凝土中氯離子時變擴散系數(shù)，建立考慮氯離子時變擴散鋼筋腐蝕速率極化模型.在此基礎上采用彈性斷裂力學、鋼筋混凝土坑蝕腐蝕模型，建立考慮氯離子時變擴散鋼筋混凝土坑蝕銹脹裂縫可靠度模型，并采用Monte Carlo方法預測服役期內(nèi)鋼筋混凝土銹脹裂縫寬度以及保護層厚度、氯離子時變濃度和鋼筋直徑對混凝土銹脹裂縫寬度的影響.

1 考慮氯離子時變擴散鋼筋腐蝕速率極化模型

由法拉第定律得到基于腐蝕電流密度的鋼筋腐蝕速率計算公式(1).icorr為鋼筋腐蝕電流密度.

vc=0.011 7icorr．

(1)

式中：vc為鋼筋腐蝕速率(mm/a)；icorr為鋼筋腐蝕電流密度．通過試驗得到氯離子濃度對腐蝕電流密度的影響線性關系如式(2)所示.

icorr=(CCl-(x,t)A+B)icorr,1．

(2)

式中：A,B為待定系數(shù)；icorr,1為未考慮氯離子影響的腐蝕電流密度.

氯離子在混凝土中擴散方程為式(3)．

(3)

通過堡爾芝曼反演算法得到氯離子擴散系數(shù)計算公式為式(4)．

(4)

式中：t=0時，氯離子初始濃度為CCl-0,CCl-n為t時刻對應的氯離子濃度，反演變換參數(shù)λ為xt-1/2.

結合邊界條件求解方程(3)得到氯離子時變擴散條件下氯離子濃度計算公式(5).結合式(5)、式(2)和式(1)可得到考慮氯離子時變擴散鋼筋腐蝕速率極化模型.

(5)

2 氯離子時變擴散鋼筋腐蝕速率試驗研究

制作由MnO2參比電極、氯離子電極、鋼筋電極及鉑電極組成的四電極傳感器體系.采用線性極化法測量不同氯離子濃度的混凝土模擬液中鋼筋腐蝕電流密度，獲得考慮氯離子濃度的鋼筋腐蝕速率公式，同時獲得氯離子實際濃度與氯離子電極電位的率定關系.運用氯離子傳感器實測數(shù)據(jù)分析獲得的氯離子時變擴散系數(shù)，得到混凝土中氯離子時變擴散鋼筋腐蝕速率極化模型.

2.1 四電極傳感器體系

四電極傳感器體系結構見圖1，其實物照片見圖2.MnO2參比電極和氯離子電極結構見文獻[21].參比電極具有良好的穩(wěn)定性和重現(xiàn)性，受氯離子和溫度影響很小[22].鋼筋電極為一直徑0.6 cm，長2.0 cm打磨清洗干凈的HPB300鋼筋.該鋼筋一端焊接銅導線，另一端裸露與測試環(huán)境接觸，除裸露端外其余部分用環(huán)氧樹脂包裹密封.

圖1 四電極體系傳感器結構圖

圖2 四電極傳感器體系實物圖

2.2 混凝土模擬液鋼筋腐蝕試驗

采用長6.0 cm、直徑0.6 cm HPB300鋼筋作為試驗鋼筋，共4組，每組30根.配置0.6 mol/L KOH，0.2 mol/L NaOH及飽和Ca(OH)2的混合溶液(該混合溶液為模擬混凝土溶液，以下簡稱為混凝土模擬液)，在該混合溶液中加入定量NaCl配置成氯離子濃度分別為0.02，0.06，0.10和0.20 mol/L的混凝土模擬液.首先將所有試驗鋼筋放入不含氯離子的混凝土模擬液中浸泡10 d形成鋼筋鈍化膜.然后將4組試驗鋼筋分別放入4種不同氯離子濃度的混凝土模擬液中進行銹蝕.每2 d測試一次腐蝕電流密度，采用失重法定期測量腐蝕鋼筋腐蝕速率.為減小鋼筋腐蝕過程中氧氣擴散的影響，試驗過程中采用微型氣體泵向混凝土模擬液中持續(xù)泵入空氣，保持混凝土模擬液中氧氣濃度平衡.

圖3(a)和圖3(c)分別表明鋼筋腐蝕電流密度和鋼筋平均腐蝕電流密度隨時間增加而增大且趨于恒定.圖3(b)表明平均腐蝕電流密度隨氯離子濃度線性增加.運用matlab擬合得到考慮氯離子濃度變化鋼筋平均腐蝕速率公式(6).圖3(c)表明由公式(6)擬合得到鋼筋腐蝕速率與實測鋼筋腐蝕速率吻合較好.其不足之處在于腐蝕前期兩者相差較大，實測腐蝕速率變化經(jīng)歷了逐漸增大、增大至恒定數(shù)值然后逐漸減小的過程.

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icorr=(12.419CCl-(x,t)+2.055)(1-e-23t)．

(6)

式(6)中時間單位為年，氯離子濃度單位為mol/L.

圖3(e)表明，由鋼筋平均腐蝕電流密度得到的電化學法鋼筋腐蝕速率與失重法得到的鋼筋腐蝕速率吻合得較好，說明本文提出的考慮氯離子濃度影響的鋼筋腐蝕速率極化模型比較合理，具有一定的應用價值.

氯離子電極電位(MnO2參比電極與Ag/AgCl工作電極電位差)測試結果見圖3(d).由圖3(d)可知：氯離子電極電位受氯離子濃度變化(0～0.2 mol/L)影響顯著.運用matlab得到電極電位擬合式(7)，其相關性系數(shù)為0.997 0，氯離子電極電位響應系數(shù)為-0.069 2.

V=-0.069 2 lgCCl-+0.117 9．

(7)

式中：V為電極電位，CCl-為混凝土模擬液中氯離子摩爾濃度．

時間/a

時間/a

時間/a

lgCCl-

時間/a

2.3 混凝土中氯離子時變擴散試驗

將制作的埋入式氯離子傳感器埋入混凝土試塊中見圖4(a).測量混凝土中氯離子傳感器電極電位，由式(7)得到混凝土中氯離子濃度變化，進而由式(4)得到混凝土中氯離子時變擴散系數(shù)見圖4(b)～圖4(d).采用冪函數(shù)對實測氯離子時變擴散系數(shù)進行擬合，見式(8).將式(7)代入式(3)中得到考慮氯離子時變擴散濃度的計算公式式(9).式(9)中時間t大于0.3，當時間t小于0.3時，取恒定值.

D'(t)=0.0112t-4.249+0.15，

(8)

CCl-(x,t)=

(9)

式中：c為鋼筋保護層厚度，cm．

2.4 考慮氯離子時變擴散鋼筋腐蝕速率預測

綜合式(9)、式(6)和式(1)，得到考慮氯離子時變擴散鋼筋腐蝕速率擬合公式(10).

(a)氯離子傳感器埋設圖(mm)

時間/a

時間/a

時間/a

(10)

假定混凝土模擬液中氯離子濃度CCl-0為1 mol/L(0.035 5 g/cm3)，保護層厚度為2.0 cm，t0初始時間取為0.30年, 氯離子時不變擴散系數(shù)為2.017 mm/year.將以上參數(shù)代入式(10)得到考慮氯離子時變擴散鋼筋腐蝕速率見圖5.由圖5可知，與采用等效氯離子擴散時不變系數(shù)相比，在50年期間內(nèi)采用時變擴散系數(shù)得到鋼筋腐蝕速率要小.

時間/a

3 氯離子入侵鋼筋混凝土銹脹裂縫時變可靠度分析

3.1 氯離子入侵鋼筋坑蝕混凝土裂縫時變模型

考慮氯離子入侵鋼筋混凝土后鋼筋腐蝕主要為坑蝕腐蝕，假定坑蝕后銹蝕產(chǎn)物均勻分布在鋼筋周圍界面中，將其簡化為彈性斷裂力學厚壁筒模型，見圖6.圖6中p(t)為腐蝕坑最大深度，mm；apit為腐蝕坑寬度，mm，d0為鋼筋與混凝土界面厚度，μm，d為鋼筋直徑，mm，c為保護層厚度，mm.Gonzalez通過試驗得到鋼筋腐蝕坑最大坑深為其平均坑深的KR倍[18]，鋼筋蝕坑最大深度P(t)為式(11)，由圖6(b)可知腐蝕坑寬度為式(12).

圖6 鋼筋坑蝕腐蝕分析模型

(11)

(12)

鋼筋腐蝕坑面積Apit由式(13)計算得到.

(13)

式中：

A1=0.5[θ1(d/2)2-apit(d/2-p2(t)/d)]，

A2=0.5[θ2p2(t)-apitp2(t)/d]，

θ1=2arcsin(apit/d) ，

θ2=2arcsin(apit/2p(t)).

鋼筋坑蝕產(chǎn)物質量Wrust和坑蝕產(chǎn)物厚度ds(t)由式(14)和(15)得到.

(14)

(15)

式中：ρrust為鋼筋密度，g/cm3；ρst為坑蝕產(chǎn)物密度，g/cm3.

采用厚壁圓筒彈性斷裂力學裂縫計算公式得到坑蝕裂縫寬度w(t)計算式，見式(16)：

(16)

式中，νc為混凝土泊松比；α為混凝土開裂后剛度折減系數(shù)；ft為混凝土抗拉強度，MPa；Eef為混凝土有效彈性模量，GPa；厚壁圓筒模型內(nèi)徑Rmin=d/2+d0和外徑Rmax=c+d/2+d0.

將試驗獲得的鋼筋腐蝕速率vc(式10)代入式(11)可得到最大坑蝕深度P(t)，由式(12)～式(15)可得腐蝕產(chǎn)物質量Wrust和腐蝕產(chǎn)物厚度ds(t).將其代入式(16)可得到坑蝕銹脹裂縫寬度w(t)，單位為mm.

氯離子入侵鋼筋混凝土銹脹裂縫極限狀態(tài)方程見式(17)和(18)，其演化是一個隨機過程，有必要對其進行時變可靠度分析.

G(wcr,w,t)=wcr(t)-w(t)，

(17)

Pc(t)=P[G(wcr,w,t)≤0]．

(18)

式中:wcr(t)為鋼筋混凝土臨界裂縫寬度.

3.2 氯離子入侵鋼筋混凝土銹脹裂縫時變可靠度實例分析

采用Monte Carlo方法分析鋼筋混凝土銹脹裂縫產(chǎn)生和發(fā)展過程.其中臨界裂縫寬度，保護層厚度，鋼筋銹蝕產(chǎn)物密度，氯離子濃度，鋼筋腐蝕電流，混凝土抗拉強度，混凝土有效彈性模量，混凝土開裂強度折減系數(shù)均為隨機變量，服從正態(tài)分析.參考文獻[23]中參數(shù)取值見表1，其他參數(shù)為常數(shù).計算結果見圖7，圖7表明：隨隨機變量取值數(shù)量N的增加，Monte Carlo方法模擬結果連續(xù)性越好.本文中隨機變量數(shù)量取值為500.保護層厚度、表面氯離子濃度和鋼筋直徑對鋼筋混凝土銹脹裂縫寬度影響見圖8.圖8表明，除保護層厚度和鋼筋直徑外，氯離子濃度對鋼筋混凝土銹脹裂縫具有一定的影響.氯離子入侵鋼筋混凝土銹脹裂縫開始時間在第10～15年；隨保護層厚度和鋼筋直徑增加以及表面氯離子濃度減小，鋼筋混凝土銹脹裂縫寬度減小.因此工程實踐中減小混凝土構件表面氯離子濃度有利于減小氯離子入侵鋼筋混凝土銹脹裂縫的寬度.

表1 基本變量取值

時間/a

時間/a

時間/a

時間/a

4 結 論

采用研發(fā)的四電極體系傳感器獲得考慮氯離子時變擴散鋼筋腐蝕速率極化模型，并與實測結果進行對比.在此基礎上，建立鋼筋混凝土銹脹裂縫時變可靠度模型，采用Monte Carlo法進行分析.

1)試驗表明，考慮氯離子時變擴散鋼筋腐蝕速率隨時間增加而趨于恒定，隨氯離子濃度增加而近似線性增加.

2)提出的氯離子時變擴散鋼筋腐蝕速率極化模型分析結果與實測結果吻合較好，表明該模型合理.該模型表明混凝土中氯離子時變擴散鋼筋腐蝕速率比氯離子時不變鋼筋腐蝕速率小.

3)本文基于氯離子時變擴散鋼筋腐蝕速率模型，建立的氯離子入侵鋼筋混凝土銹脹裂縫分析模型考慮了氯離子入侵引起的鋼筋坑蝕影響，具有一定的創(chuàng)新性．

4) Monte Carlo分析表明保護層厚度、鋼筋直徑對銹脹裂縫具有較大的影響，同時表面氯離子濃度對其也有一定的影響.隨著保護層厚度和鋼筋直徑的增加以及表面氯離子濃度的減小，鋼筋混凝土銹脹裂縫寬度減小.

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