再生混凝土界面過(guò)渡區(qū)納觀力學(xué)性能試驗(yàn)研究*

李文貴, 肖建莊, 黃 靚, Surendra P. Shah

(1．湖南大學(xué) 土木工程學(xué)院, 湖南 長(zhǎng)沙 410082；2. 同濟(jì)大學(xué) 土木工程學(xué)院, 上海 200092；3. Center for Advanced Cement-based Materials (ACBM), Northwestern Univ，Evanston IL 60208, USA)

由于再生混凝土的力學(xué)性能相對(duì)于普通混凝土低，需要對(duì)其進(jìn)行力學(xué)改性研究.杜婷和李惠強(qiáng)[1]采用化學(xué)漿液對(duì)再生骨料進(jìn)行強(qiáng)化，提出再生骨料混凝土高強(qiáng)化的可行性.萬(wàn)惠文等[2]采取降低水灰比、摻入適量粉煤灰和高效減水劑，并對(duì)再生骨料表面進(jìn)行處理，發(fā)現(xiàn)降低水膠比可使再生混凝土界面過(guò)渡區(qū)(ITZ)微觀結(jié)構(gòu)更加緊密.Tam等[3]發(fā)現(xiàn)采用二次攪拌工藝(TSMA)可以使界面過(guò)渡區(qū)結(jié)構(gòu)更為致密，明顯提高再生混凝土的強(qiáng)度和減少?gòu)?qiáng)度的離散性.Kong等[4]采用一種新型攪拌工藝，在澆筑前先對(duì)再生骨料表面包裹一層火山灰材料，提高再生混凝土的力學(xué)性能.朱光亞和李秋義等[5]發(fā)現(xiàn)骨料顆粒整形再生混凝土力學(xué)性能略低于普通混凝土的力學(xué)性能，但明顯高于簡(jiǎn)單破碎再生混凝土的力學(xué)性能.另外，Noguchi等[6]通過(guò)微波熱技術(shù)(Microwave Heating)使再生骨料表面的附著老砂漿脫落，用于生成高質(zhì)量的再生骨料，提高再生混凝土的力學(xué)性能.

界面過(guò)渡區(qū)是混凝土中處于天然骨料和水泥砂漿之間的狹窄區(qū)域，其相關(guān)性能與眾多因素有關(guān)[7].Maso[8],Elsharief[9]和Tasong[10]等采用試驗(yàn)研究表明，影響界面過(guò)渡區(qū)的因素有水泥材料類型、配合比、水化齡期、攪拌工藝和骨料類型形狀等.相對(duì)于普通混凝土，再生混凝土的結(jié)構(gòu)更為復(fù)雜，含有多種砂漿和界面過(guò)渡區(qū)[11-15].隨著納米力學(xué)測(cè)試技術(shù)的出現(xiàn)，可以直接測(cè)得水泥混凝土中界面過(guò)渡區(qū)的納微觀力學(xué)性能，包括彈性模量和壓痕硬度等[16,17].納米壓痕技術(shù)和微硬度測(cè)試技術(shù)原理基本相似，但納米壓痕技術(shù)具有更高的分辨率，可獲取更小面積的局部力學(xué)性能[18,19].本文重點(diǎn)對(duì)比了不同攪拌工藝下界面過(guò)渡區(qū)的微觀結(jié)構(gòu)和納觀力學(xué)性能，為再生混凝土的力學(xué)改性和結(jié)構(gòu)層次的應(yīng)用提供基礎(chǔ)依據(jù)[20,21].

1 二次攪拌工藝

澆筑再生混凝土所用的再生粗骨料來(lái)源于位于美國(guó)芝加哥市奧黑爾(O’Hare)國(guó)際機(jī)場(chǎng)附近的Rossi Contractors公司.再生骨料的體積密度和吸水率分別為2.41 kg/m3和5.51%.除部分碎石外，再生骨料中天然骨料主要為石灰石.再生粗骨料的粒徑分布為4.75 mm～25.0 mm.所采用的水泥類型為I型(Type I)波特蘭水泥.

在二次攪拌工藝過(guò)程中，將水泥凈漿包裹再生骨料，并滲透填充到再生骨料表面老砂漿的孔隙和裂縫中.三組混凝土試件的水灰比均為0.45，具體配合比如表1所示.采用鈣質(zhì)天然骨料澆筑的混凝土為普通混凝土.采用再生骨料澆筑的混凝土為再生混凝土.在攪拌前使再生骨料和天然骨料處于飽和面干狀態(tài)，滿足再生混凝土的有效水灰比要求.有關(guān)混凝土試件的澆筑和制作具體操作步驟如下：1)將飽和面干的再生骨料和所需要的水泥混合攪拌1 min；2)然后加入所需水50%，再次攪拌1 min；3)最后，將砂和剩余的水加入攪拌物中，攪拌2 min.澆筑后的混凝土試件放在溫度為20 ±2℃，濕度為95%的養(yǎng)護(hù)室中進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù).

表1 混凝土配合比和攪拌工藝

2 受壓力學(xué)性能

采用型號(hào)為MTS-815混凝土剛性試驗(yàn)機(jī)測(cè)取混凝土試件的抗壓強(qiáng)度.在試驗(yàn)之前用封端復(fù)合材料(Capping Compound)對(duì)圓柱體試件的上下端面找平，減少受壓過(guò)程中試驗(yàn)機(jī)加載端對(duì)試件的橫向摩擦力.齡期分別為7,28和90 d的試件抗壓強(qiáng)度情況如圖1(a)所示.從中可知，采用二次攪拌工藝的再生混凝土的抗壓強(qiáng)度高于采用普通攪拌工藝的再生混凝土.另外，二次攪拌再生混凝土的抗壓強(qiáng)度與普通混凝土十分接近.由此可知，二次攪拌工藝可以明顯提高再生混凝土的抗壓強(qiáng)度.從圖1(b)可知，普通攪拌工藝的再生混凝土的峰值應(yīng)力低于普通混凝土，但峰值應(yīng)變大于普通混凝土.采用二次攪拌工藝再生混凝土的抗壓強(qiáng)度與普通混凝土接近，且受壓峰值應(yīng)變也大于普通混凝土峰值應(yīng)變.

Curing age/days

Axial strain

3 界面過(guò)渡區(qū)納觀力學(xué)性能

納米壓痕是一種用于測(cè)取混凝土納微觀力學(xué)性能的先進(jìn)納觀力學(xué)測(cè)試技術(shù).相對(duì)顯微硬度計(jì)，納米壓痕可以精確地獲得更小尺度的力學(xué)性能(彈性模量和壓痕硬度等).納米壓痕設(shè)備Hysitron具有力與位移傳感器，靜電力驅(qū)動(dòng)和位移電子感應(yīng)器.采用Berkovich鉆石三面錐形壓頭，錐形斜角為142.3°，壓頭的半徑大約為600 nm.在測(cè)試中，可以設(shè)定納米壓痕壓頭施加的峰值力.水泥凈漿的泊松比(ν)設(shè)為0.2.在試驗(yàn)開(kāi)始前，采用標(biāo)準(zhǔn)石英試件對(duì)裝置進(jìn)行標(biāo)定，確保壓頭沒(méi)有受到破壞.采用納米壓痕技術(shù)測(cè)得大量的試驗(yàn)數(shù)據(jù)并進(jìn)行數(shù)理統(tǒng)計(jì)分析，可以獲得微觀力學(xué)性能和各相材料的體積分?jǐn)?shù).混凝土界面過(guò)渡區(qū)通常含有的相材料包含孔隙、氫氧化鈣晶體(CH)、水化產(chǎn)物(主要為水泥C-S-H凝膠)和未水化水泥等.

在對(duì)界面過(guò)渡區(qū)的各相材料進(jìn)行分析時(shí)，概率分布統(tǒng)計(jì)分析中采用的分區(qū)尺寸Bin-size設(shè)為5.0 GPa，以彈性模量概率分布特征確定各相材料的體積分?jǐn)?shù).在納米壓痕試驗(yàn)中，加載方式設(shè)置為在開(kāi)始5 s中，壓頭壓入試件表面，荷載速度為240 uN/s.當(dāng)荷載達(dá)到最大荷載1 200 uN后保持2 s，消除壓頭和試件表面接觸時(shí)的徐變效應(yīng)，然后以240 uN/s的速度進(jìn)行卸載.為了避免相鄰壓痕點(diǎn)之間的變形相互疊加以致影響測(cè)試結(jié)果，壓痕點(diǎn)之間的間距均設(shè)為3 um.

3.1 老界面過(guò)渡區(qū)

老界面過(guò)渡區(qū)處于天然骨料和老砂漿之間，由于水化齡期很長(zhǎng)，可認(rèn)為老界面過(guò)渡區(qū)的力學(xué)性能不受攪拌工藝影響.在老界面過(guò)渡區(qū)隨機(jī)選取4個(gè)壓痕區(qū)域，每個(gè)壓痕區(qū)域呈網(wǎng)格分布，含有231個(gè)壓痕點(diǎn).壓痕試驗(yàn)結(jié)果顯示，4個(gè)老界面過(guò)渡區(qū)的納米壓痕結(jié)果基本相似.老界面過(guò)渡區(qū)的納米壓痕結(jié)果如圖2所示.由于老界面過(guò)渡區(qū)微觀結(jié)構(gòu)的非均勻性以及各相材料彈性模量的差異性，老界面過(guò)渡區(qū)的彈性模量和彈性模量概率分布存在一些波動(dòng)性.繪制4個(gè)老界面過(guò)渡區(qū)區(qū)域的平均彈性模量的分布特征，如圖3所示.結(jié)果表明，彈性模量隨著距離天然骨料表面距離的增加而增大.4個(gè)老界面過(guò)渡區(qū)的彈性模量概率分布特征如圖4所示.由歸一化的各相材料概率分布特征可知C-S-H凝膠是界面中水化產(chǎn)物的主要成分，其體積分?jǐn)?shù)約為69%.

(a) 老界面壓痕區(qū)域 (100 um×100 um)

(b) 彈性模量云圖 (GPa)

Distance/μm

Elastic modulus/GPa

Distance/μm

Elastic modulus/GPa

3.2 新界面過(guò)渡區(qū)

3.2.1 二次攪拌工藝

在采用二次攪拌工藝的再生混凝土的新界面過(guò)渡區(qū)中，選取4個(gè)壓痕區(qū)域進(jìn)行納米壓痕試驗(yàn)研究.新界面過(guò)渡區(qū)的彈性模量云圖如圖5(a)和圖5(b)所示.對(duì)彈性模量進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析后，其分布特性情況如圖5(c)和圖5(d)所示.相對(duì)新砂漿，新界面過(guò)渡區(qū)含有較高的孔隙和未水化顆粒，彈性模量分布波動(dòng)性較大.

(a) 新界面壓痕區(qū)域 (150 um ×100 um)

(b) 彈性模量云圖 (GPa)

Distance/μm

Elastic modulus/GPa

采用二次攪拌工藝的新界面過(guò)渡區(qū)中4個(gè)壓痕區(qū)域的彈性模量分布特性如圖6所示.4個(gè)區(qū)域的彈性模量的分布特性基本一致.隨著與老砂漿表面距離的增加，新界面過(guò)渡區(qū)的彈性模量未表現(xiàn)出明顯的增加或減少趨勢(shì).C-S-H凝膠比較復(fù)雜且具有多種類型，大致可以分為低密度C-S-H和高密度C-S-H兩種.根據(jù)結(jié)果分析可知，相對(duì)老界面過(guò)渡區(qū)，采用二次攪拌工藝的新界面過(guò)渡區(qū)中低密度C-S-H的體積分?jǐn)?shù)要明顯大于老界面過(guò)渡區(qū).4個(gè)壓痕區(qū)域的彈性模量概率分布如圖7所示.在再生混凝土新界面過(guò)渡區(qū)中，C-S-H凝膠的體積分?jǐn)?shù)大約為68%.

Distance/μm

Elastic modulus/GPa

3.2.2 普通攪拌工藝

隨機(jī)選取普通攪拌工藝的新界面過(guò)渡區(qū)中4個(gè)區(qū)域進(jìn)行納米壓痕研究.新界面過(guò)渡區(qū)中的壓痕區(qū)域和彈性模量云圖如圖8(a)和圖8(b)所示.新界面過(guò)渡區(qū)的彈性模量分布如圖8(c)和圖8(d)所示.相對(duì)于老界面過(guò)渡區(qū)和采用二次攪拌工藝的新界面過(guò)渡區(qū)，采用普通攪拌工藝的新界面過(guò)渡區(qū)的波動(dòng)性明顯減少，孔隙、氫氧化鈣晶體含量較多.

(a) 新界面壓痕區(qū)域 (150 um ×100 um)

(b) 彈性模量云圖 (GPa)

Distance/μm

Elastic modulus/GPa

普通攪拌工藝的新界面過(guò)渡區(qū)的4個(gè)壓痕區(qū)域的平均彈性模量分布特征如圖9所示.結(jié)果表明彈性模量隨著距離老砂漿表面距離的增加，新界面過(guò)渡區(qū)的彈性模量不斷減小.產(chǎn)生這種現(xiàn)象的原因可能是在新界面附近積累了大量的氫氧化鈣晶體，使靠近老砂漿表面附近的彈性模量偏高.4個(gè)壓痕區(qū)域的平均各相材料的概率統(tǒng)計(jì)分析如圖10所示.新界面過(guò)渡區(qū)的彈性模量高波動(dòng)性一定程度上與新界面處的孔隙、氫氧化鈣晶體含量有關(guān).另外，普通攪拌工藝的新界面過(guò)渡區(qū)中C-S-H凝膠的體積分?jǐn)?shù)約為55%，明顯小于老界面過(guò)渡區(qū)和二次攪拌工藝的新界面過(guò)渡區(qū)中的C-S-H凝膠含量.

Distance/μm

Elastic modulus/GPa

3.3 新老水泥砂漿

對(duì)再生混凝土中的老水泥砂漿和新水泥砂漿也進(jìn)行了納米壓痕研究，壓痕區(qū)域的面積均為100μm ×100 um，見(jiàn)圖11(a)和圖11(b).壓痕點(diǎn)之間的水平和豎向間距均取為10 μm.老砂漿和新砂漿的彈性模量云圖如圖11(c)和圖11(d)所示.新砂漿彈性模量的離散性較老砂漿大些，這與新砂漿的齡期小有關(guān).新砂漿的齡期相對(duì)老砂漿小，其中的水泥未充分水化，孔隙和未水化水泥顆粒多些.

(a) 老砂漿壓痕區(qū)域 (100 μm×100 μm)

(b) 新砂漿壓痕區(qū)域 (100 μm×100μm)

X/μm

X/μm

對(duì)比分析新老水泥砂漿的彈性模量分布和概率分布，如圖12和圖13所示.新老砂漿的彈性模量平均值基本一致，但新砂漿的彈性模量的波動(dòng)性要大些.關(guān)于各相材料的概率分布中，新砂漿中的孔隙和未水化水泥顆粒明顯多些.新老水泥砂漿中的水泥凝膠中的低密度C-S-H和高密度C-S-H的體積含量存在差異.新砂漿中的低密度C-S-H的體積分?jǐn)?shù)明顯高于老砂漿中的分?jǐn)?shù)，表明水泥砂漿中低密度C-S-H和高密度的C-S-H含量與水化齡期有關(guān).

Distance/μm

Elastic modulus/GPa

4 力學(xué)性能與微觀結(jié)構(gòu)

由于骨料周圍存在壁效應(yīng)(wall effect)，使得界面過(guò)渡區(qū)的水灰比相對(duì)較高，在界面過(guò)渡區(qū)附近生成大量的微裂縫和孔隙，成為混凝土中的薄弱環(huán)節(jié).用不同攪拌工藝的再生混凝土中新界面過(guò)渡區(qū)的微觀結(jié)構(gòu)如圖14所示.可以發(fā)現(xiàn)采用普通攪拌工藝的新界面過(guò)渡區(qū)含有大量孔隙，且結(jié)構(gòu)疏松，而老界面過(guò)渡區(qū)的密實(shí)程度處于兩者之間.對(duì)于采用二次攪拌工藝的新界面過(guò)渡區(qū)，其微觀結(jié)構(gòu)明顯致密，孔隙率明顯小于普通攪拌工藝的新界面過(guò)渡區(qū).通過(guò)新界面過(guò)渡區(qū)的微觀結(jié)構(gòu)分析，表明采用不同攪拌工藝的再生混凝土力學(xué)性能的差異與新界面過(guò)渡區(qū)的微觀結(jié)構(gòu)密切相關(guān).根據(jù)界面過(guò)渡區(qū)的研究，二次攪拌工藝可以通過(guò)改善再生混凝土中界面過(guò)渡區(qū)的微觀結(jié)構(gòu)，提高再生混凝土的力學(xué)性能.

(a) 再生混凝土中的老界面過(guò)渡區(qū)

(b) 普通攪拌工藝的新界面過(guò)渡區(qū)

(c) 二次攪拌工藝的新界面過(guò)渡區(qū)

再生混凝土中老界面過(guò)渡區(qū)、采用二次攪拌工藝的新界面過(guò)渡區(qū)和普通攪拌工藝的新界面過(guò)渡區(qū)的彈性模量分布特征以及概率統(tǒng)計(jì)分布結(jié)果如圖15和圖16所示.分析發(fā)現(xiàn)，對(duì)于再生混凝土，采用二次攪拌工藝后能夠明顯改善新界面過(guò)渡區(qū)的力學(xué)性能和微觀結(jié)構(gòu).二次攪拌工藝和普通攪拌工藝的界面過(guò)渡區(qū)的彈性模量分布規(guī)律也存在差別.根據(jù)納米壓痕試驗(yàn)分析，在二次攪拌工藝的新界面過(guò)渡區(qū)中彈性模量和硬度分布波動(dòng)和離散性明顯較普通攪拌工藝的新界面過(guò)渡區(qū)小，二次攪拌工藝可以有效提高界面過(guò)渡區(qū)的納觀力學(xué)性能，減少了薄弱環(huán)節(jié)的出現(xiàn).說(shuō)明在二次攪拌工藝的界面過(guò)渡區(qū)，其力學(xué)性能接近水泥砂漿，新界面過(guò)渡區(qū)并非再生混凝土中的明顯薄弱環(huán)節(jié).由再生納微觀混凝土中界面過(guò)渡區(qū)的微觀結(jié)構(gòu)與界面過(guò)渡區(qū)的力學(xué)性能之間的關(guān)系，可以解釋試驗(yàn)中有關(guān)界面過(guò)渡區(qū)的力學(xué)性能影響再生混凝土宏觀力學(xué)性能這一現(xiàn)象.

Distance/μm

Elastic modulus/GPa

5 結(jié) 論

1)采用二次攪拌工藝的再生混凝土新界面過(guò)渡區(qū)的抗壓強(qiáng)度高于采用普通攪拌工藝的再生混凝土，且與普通混凝土的抗壓強(qiáng)度基本一致．

2)由納米壓痕試驗(yàn)結(jié)果可知，采用二次攪拌工藝的再生混凝土新界面過(guò)渡區(qū)中的氫氧化鈣晶體含量明顯少于普通攪拌的新界面過(guò)渡區(qū)．

3)在普通攪拌新界面過(guò)渡區(qū)中，彈性模量隨著距離老砂漿表面的距離增加不斷降低，而二次攪拌工藝的新界面過(guò)渡區(qū)納微觀力學(xué)性能基本保持不變．

4)采用二次攪拌工藝可以改善再生混凝土新界面過(guò)渡區(qū)的微觀結(jié)構(gòu)和納觀力學(xué)性能，提高了再生混凝土的宏觀力學(xué)性能.

[1]杜婷, 李惠強(qiáng). 強(qiáng)化再生骨料混凝土的力學(xué)性能研究[J]. 混凝土與水泥制品, 2003, 2:19-20.

DU Ting, LI Hui-qiang. Improvement on the mechanical properties of recycled aggregate concrete[J]. Chinese Concrete and Cement Products, 2003, 2:19-20. (In Chinese)

[2]萬(wàn)惠文, 徐金龍, 水中和, 等. 再生混凝土ITZ結(jié)構(gòu)與性質(zhì)的研究[J]. 武漢理工大學(xué)學(xué)報(bào), 2004, 26(11):29-32.

WAN Hui-wen, XU Jin-long, SHUI Zhong-he,etal. Study on the structure and properties of interfacial transition zone (ITZ) of the regenerated concrete [J]. Journal of Wuhan University of Technology, 2004, 26(11):29-32. (In Chinese)

[3]TAM VIVIAN W Y, GAO X F, TAM C M. Microstructural analysis of recycled aggregate concrete produced from two-stage mixing approach [J]. Cement and Concrete Research, 2005, 35(6):1195-1203.

[4]KONG D Y, LEI T, ZHENG J J,etal. Effect and mechanism of surface-coating pozzalanics materials around aggregate on properties and ITZ microstructure of recycled aggregate concrete [J]. Construction and Building Materials, 2010, 24(5):701-708.

[5]朱亞光, 韓紀(jì)權(quán), 李秋義, 等． 顆粒整形再生骨料混凝土力學(xué)性能的試驗(yàn)研究[J]. 青島理工大學(xué)學(xué)報(bào), 2009, 30(4):115-118.

ZHU Ya-guang, HAN Ji-quan, LI Qiu-yi,etal. Experimental research on the influence by particle shaping on mechanical performance of recycled aggregate concrete [J]. Journal of Qingdao Technological University, 2009, 30(4):115-118. (In Chinese)

[6]NOGUCHI T, KITAGAKI R. Environmental impact minimization and performance maximization in concrete recycling [C]//Proceedings of 2nd International Conference on Waste Engineering and Management, ICWEM 2010.Bagneux, France: RILEM Publications Sarl, 2010:60-71.

[7]方志，楊鉆，蘇捷. 混凝土受壓性能的非均質(zhì)細(xì)觀數(shù)值模擬[J]. 湖南大學(xué)學(xué)報(bào):自然科學(xué)版, 2010, 37(3): 1-6.

FANG Zhi, YANG Zuan, SU Jie. Mesoscopic numerical simulation on the compressive behaviour of heterogeneous concrete [J]. Journal of Hunan University:Natural Sciences, 2010, 37(3): 1-6. (In Chinese)

[8]MASO J C. Interfacial transition zone in concrete [M].London: E&FN SPON, 1996.

[9]ELSHARIEF A, COHEN M D, OLEK J. Influence of aggregate size, water cement ratio and age on the microstructure of the interfacial transition zone [J]. Cement and Concrete Research,2003, 33(11): 1837-1849.

[10]TASONG W A, LYNSDALE C J, CRIPP J C. Aggregate-paste matrix interface: Part I. Influence of aggregate geochemistry [J]. Cement and Concrete Research,1999, 29(7):1019-1025.

[11]CRUMBIE A K. Characterisation of the microstructure of concrete [D]. London: University of London, 1994.

[12]ETXEBERRIA M, VAZQUEZ E, MARI A. Microstructure analysis of hardened recycled aggregate concrete [J]. Magazine of Concrete Research,2006, 58(10):683-690.

[13]POON C S, SHUI Z H, LAM L. Effect of microstructure of ITZ on compressive strength of concrete prepared with recycled aggregates [J]. Construction and Building Materials,2004, 18(6): 461-468.

[14]JEONG H. Processing and properties of recycled aggregate concrete [D]. Urbana IL: University of Illinois at Urbana-Champaign, 2011.

[15]NAGATAKI S, GOKCE A, SAEKI T,etal. Assessment of recycling process induced damage sensitivity of recycled concrete aggregates [J]. Cement and Concrete Research,2004, 34(6):965-971.

[16]SORELLI L, CONSTANTINIDES G, ULM F,etal. The nano-mechanical signature of ultra high performance concrete by statistical nanoindentation techniques [J]. Cement and Concrete Research,2008, 38(12):1447-1456.

[17]SAKULICH A R, LI V C. Nanoscale characterization of engineered cementitious composites (ECC) [J]. Cement and Concrete Research,2011, 41(2):169-175.

[18]TAREFDER R A, ZAMAN A M, UDDIN W. Determining hardness and elastic modulus of asphalt by nanoindentation [J]. International Journal of Geomechanics,2010, 10(3):106-116.

[19]MONDAL P, SHAH S P, MARKS L A. Reliable technique to determine the local mechanical properties at the nanoscale for cementitious materials [J]. Cement and Concrete Research,2007, 37(10):1440-1444.

[20]吳波, 馮瑋, 文波. 高溫下混凝土軸壓柱的截面極限承載力隨機(jī)分析 [J]. 湖南大學(xué)學(xué)報(bào):自然科學(xué)版, 2012, 39(1):13-20.

WU Bo, FENG Wei, WEN Bo. Random analyses of the sectional load bearing capacities of axially loaded reinforced concrete columns in fire [J]. Journal of Hunan University:Natural Sciences,2012, 39(1): 13-20. (In Chinese)

[21]李文貴. 模型再生混凝土多尺度力學(xué)性能 [D].上海：同濟(jì)大學(xué), 2013.

LI Wen-gui. Multi-scale mechanical behaviors of modeled recycled aggregate concrete [D]. Shanghai: Tongji University, 2013. (In Chinese)