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    汽輪發(fā)電機(jī)負(fù)序能力分析計(jì)算

    2013-12-10 07:07:02欒慶偉李金香
    上海大中型電機(jī) 2013年2期
    關(guān)鍵詞:汽輪發(fā)電負(fù)序瞬態(tài)

    欒慶偉,李金香,韓 毅

    (哈爾濱大電機(jī)研究所,黑龍江哈爾濱 150040)

    0 引言

    隨著汽輪發(fā)電機(jī)單機(jī)容量的不斷增加,各部分電磁負(fù)荷和熱負(fù)荷以及各部分的溫升也會(huì)增加,無疑會(huì)影響發(fā)電機(jī)的使用壽命和運(yùn)行可靠性。正常運(yùn)行時(shí),發(fā)電機(jī)的定子電流為一穩(wěn)態(tài)的正序電流—三相對(duì)稱的正弦交流電流,由此對(duì)稱正序電流產(chǎn)生的磁場(chǎng)為以同步速度旋轉(zhuǎn)的正序旋轉(zhuǎn)磁場(chǎng)。當(dāng)發(fā)生不對(duì)稱運(yùn)行時(shí),定子繞組中將會(huì)產(chǎn)生負(fù)序電流。該負(fù)序電流所產(chǎn)生的負(fù)序磁場(chǎng)同樣以同步轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn),但與正序旋轉(zhuǎn)磁場(chǎng)的旋轉(zhuǎn)方向相反。因而,以同步轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)的發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子將以2倍同步轉(zhuǎn)速切割該負(fù)序磁場(chǎng),在勵(lì)磁繞組、阻尼繞組以及轉(zhuǎn)子本體中感應(yīng)出2倍工頻的負(fù)序電流。負(fù)序電流在發(fā)電機(jī)中將引起附加熱損耗,發(fā)熱將較為嚴(yán)重。故轉(zhuǎn)子槽楔及接頭、護(hù)環(huán)、外剛體容易燒毀,因此研究發(fā)電機(jī)的負(fù)序能力是十分必要的。

    1 發(fā)電機(jī)的負(fù)序能力

    國家標(biāo)準(zhǔn)GB/T 7064—2002《透平型同步電機(jī)技術(shù)要求》對(duì)汽輪發(fā)電機(jī)承受負(fù)序電流的能力(以下簡稱負(fù)序能力)作了規(guī)定(如表1所示)。標(biāo)準(zhǔn)分為兩部分。一是穩(wěn)態(tài)負(fù)序能力,指發(fā)電機(jī)在正常運(yùn)行方式下,所能長期承受負(fù)序電流的能力。它主要決定于轉(zhuǎn)子絕緣材料長期允許的最高溫度,并以負(fù)序電流的標(biāo)么值I2/IN表示。另一個(gè)是暫態(tài)負(fù)序能力,指發(fā)電機(jī)發(fā)生不對(duì)稱故障及單相重合閘操作時(shí),所能承受的短時(shí)負(fù)序電流的能力。它取決于轉(zhuǎn)子表面各結(jié)構(gòu)件的溫度及它們的耐溫特性,如表2所示(JB/T 8445—1996《三相同步電機(jī)負(fù)序電流承受能力試驗(yàn)方法》)。以(I2/IN)2t表示,其中t為故障運(yùn)行時(shí)間(s)。

    表1 不平衡負(fù)載運(yùn)行限值

    表2 轉(zhuǎn)子各結(jié)構(gòu)件允許最高溫度

    2 計(jì)算方法

    以一臺(tái)150MW汽輪發(fā)電機(jī)為例,對(duì)該汽輪發(fā)電機(jī)的負(fù)序能力進(jìn)行分析。采用有限元方法計(jì)算轉(zhuǎn)子表面渦流損耗,轉(zhuǎn)子有限元剖分網(wǎng)格模型如圖1所示。由于負(fù)序電磁場(chǎng)在轉(zhuǎn)子上透入深度較小,考慮這一特點(diǎn),用表面阻抗概念處理成平面問題。考慮到轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)對(duì)稱及重復(fù)的特點(diǎn),忽略端部效應(yīng)后可取有效部分兩橫向槽之間區(qū)域的一半,和一個(gè)極距范圍的轉(zhuǎn)子表面作為求解區(qū)。為了簡化成二維問題,將橫向槽折轉(zhuǎn)90°,使其側(cè)面與轉(zhuǎn)子表面保持在一個(gè)平面內(nèi),渦流損耗求解場(chǎng)域如圖2所示。采用矢量電位→—T作為分析變量,用有限元法進(jìn)行求解,即可求出渦流損耗分布。

    以負(fù)序渦流場(chǎng)算得的負(fù)序損耗為熱源,根據(jù)傳熱原理可計(jì)算轉(zhuǎn)子的溫度分布。為了簡化,假定轉(zhuǎn)子軸向均勻,因此可只考慮轉(zhuǎn)子的橫截面,并且考慮到大齒區(qū)結(jié)構(gòu)的實(shí)際情況,只要計(jì)算半個(gè)大齒區(qū)就足夠了,溫度場(chǎng)求解域如圖3所示。

    圖3 溫度場(chǎng)求解域

    根據(jù)電機(jī)定子內(nèi)圓散熱系數(shù)計(jì)算及通風(fēng)冷卻的經(jīng)驗(yàn),確定轉(zhuǎn)子表面散熱系數(shù)為250W/℃·m2,并假定大齒和小齒交界處的溫度為100℃,轉(zhuǎn)子表面的初始溫度為70℃,轉(zhuǎn)子表面風(fēng)溫為55℃。

    3 計(jì)算結(jié)果

    根據(jù)上述方法對(duì)該發(fā)電機(jī)的穩(wěn)態(tài)負(fù)序溫度和瞬態(tài)負(fù)序溫度進(jìn)行了計(jì)算。計(jì)算結(jié)果穩(wěn)態(tài)負(fù)序最高溫度為95.3℃,瞬態(tài)負(fù)序最高溫度為336℃,穩(wěn)態(tài)及瞬態(tài)損耗分布和溫度分布分別如圖4,圖5所示。穩(wěn)態(tài)負(fù)序電流為10%時(shí),最高溫度為95.3℃,在阻尼槽楔上;瞬態(tài)負(fù)序?yàn)椋?0s時(shí),最高溫度為336℃,在阻尼槽楔(不銹鋼)和轉(zhuǎn)子交接處且在極中心側(cè)。與表2對(duì)比可知,穩(wěn)態(tài)負(fù)序能力可以滿足相關(guān)要求,瞬態(tài)負(fù)序能力不能滿足相關(guān)要求(參考表2中的合金鋼)。由于瞬態(tài)負(fù)序損耗過大,導(dǎo)致瞬態(tài)負(fù)序溫升局部過高。需要說明的是該計(jì)算中未考慮齒諧波和高次諧波的影響。若考慮這些諧波的影響,其溫度會(huì)有所升高。

    由于瞬態(tài)負(fù)序能力不能滿足相關(guān)要求,在實(shí)際設(shè)計(jì)過程中可以適當(dāng)考慮增加轉(zhuǎn)子大齒上阻尼條數(shù)量,以及橫向槽深度,然后以第2節(jié)中所述方法進(jìn)行計(jì)算校核,直到滿足相關(guān)要求,在此不再贅述。注意橫向槽的深度與轉(zhuǎn)子的剛度、撓度關(guān)系密切,調(diào)整時(shí)應(yīng)注意。在多數(shù)情況下,通過選取適當(dāng)?shù)淖枘岱绞胶驼{(diào)整阻尼條根數(shù)便可解決負(fù)序能力不足的問題。槽楔和阻尼環(huán)、齒、片可進(jìn)行鍍銀處理,也可提高發(fā)電機(jī)的負(fù)序能力。當(dāng)然也有設(shè)計(jì)方案本身有缺陷的情況,例如定子線負(fù)荷過大,也會(huì)對(duì)發(fā)電機(jī)的負(fù)序能力有影響,那么應(yīng)對(duì)設(shè)計(jì)方案進(jìn)行適當(dāng)?shù)恼{(diào)整,直到滿足各相相關(guān)規(guī)定。

    4 結(jié)語

    該文以一臺(tái)150MW空冷汽輪發(fā)電機(jī)為例,采用有限元方法計(jì)算轉(zhuǎn)子求解區(qū)域的渦流損耗和溫升,并根據(jù)所得結(jié)果以及各部分溫升限值對(duì)該電機(jī)的負(fù)序能力進(jìn)行了判斷。對(duì)于不滿足相應(yīng)負(fù)序能力的情況下,給出了一些調(diào)整方法和建議。對(duì)發(fā)電機(jī)設(shè)計(jì)和電站運(yùn)行操作過程具有十分重要參考意義。

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