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    曲線連續(xù)剛構(gòu)梁橋預(yù)應(yīng)力鋼束的簡化計算方法

    2014-05-04 08:43:22梁新玲竇勝譚劉桂滿王俊坪
    鐵道建筑 2014年4期
    關(guān)鍵詞:錨具鋼束徐變

    梁新玲,祝 兵,竇勝譚,劉桂滿,王俊坪

    (西南交通大學土木工程學院,四川成都 610031)

    隨著我國橋梁工程的蓬勃發(fā)展,為獲得流暢的橋梁線形修建了大量的曲線梁橋。曲線梁橋能很好地適應(yīng)地形、地物的限制,而且其結(jié)構(gòu)線條平順、流暢、明快,給人美的享受。預(yù)應(yīng)力曲線梁橋已廣泛地應(yīng)用于現(xiàn)代公路交通中,在理論研究和工程技術(shù)方面已具備了較高的水平。但在高速鐵路上應(yīng)用仍然存在諸多需要完善和改進的地方,預(yù)應(yīng)力的損失就是其中較為典型和突出的問題。

    現(xiàn)今很多設(shè)計單位在對曲線連續(xù)剛構(gòu)梁橋進行預(yù)應(yīng)力設(shè)計時,考慮直接采用直梁代替彎梁進行簡化計算。如若設(shè)計中對預(yù)應(yīng)力損失估計過低,會導致橋梁在實際運營過程中發(fā)生主梁跨中撓度過大、局部開裂等多種問題;如若對預(yù)應(yīng)力損失估計過高,則實際中混凝土必須承受過高的持續(xù)壓應(yīng)力,甚至產(chǎn)生過大的反拱度,對結(jié)構(gòu)安全和使用不利[1]。因此,在設(shè)計中正確估算預(yù)應(yīng)力損失至關(guān)重要[2-4]。

    1 工程背景

    蘭渝鐵路黃河特大橋為(80+2×120+80)m曲線連續(xù)剛構(gòu)梁橋。主梁采用單箱單室變截面。箱梁中支點處梁高8.8 m,底板厚120 cm;跨中及邊跨現(xiàn)澆段梁高4.6 m,底板厚45 cm,箱梁高度以及底板厚度均按2次拋物線y=0.001 647x2變化。箱梁腹板的厚度按線性變化,中支點處腹板厚100 cm,跨中及邊墩支點附近腹板厚50 cm。全橋箱梁頂板厚40 cm,頂寬11.2 m,底寬6.7 m,單側(cè)懸臂長2.45 m,懸臂端厚25 cm,懸臂根部厚65 cm。頂板設(shè)90 cm×30 cm的倒角,底板設(shè)30 cm×30 cm的倒角。箱梁在剛構(gòu)墩頂設(shè)置了2道厚2 m的橫隔墻,在邊墩頂設(shè)置的橫隔墻厚1.4 m。

    全橋主梁采用C55混凝土,橋梁下部結(jié)構(gòu)采用雙薄壁組合結(jié)構(gòu),剛構(gòu)墩墩身采用C40混凝土,墩頂實體段采用C55混凝土。基礎(chǔ)采用鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。箱梁采用全預(yù)應(yīng)力理論設(shè)計,其預(yù)應(yīng)力施工采用后張法。

    2 預(yù)應(yīng)力損失的理論計算

    根據(jù)設(shè)計規(guī)范,對于后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件,應(yīng)考慮以下因素引起的預(yù)應(yīng)力損失:預(yù)應(yīng)力筋與管道壁間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失(σl1);錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失(σl2);混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失(σl4);鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失(σl5);混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失(σl6)。由相關(guān)文獻[2-3]可得以上5種預(yù)應(yīng)力損失的理論計算公式。

    3 模型計算

    3.1 模型描述

    本文采用有限元軟件MIDAS/Civil進行結(jié)構(gòu)的計算分析,計算參數(shù)按設(shè)計參數(shù)取值。

    蘭渝鐵路黃河特大橋的主梁為單箱單室截面的窄長梁,建模時采用單梁截面建立直梁模型與彎梁模型。直梁模型與彎梁模型的預(yù)應(yīng)力鋼束布置相同。本文只考慮橋梁的縱向預(yù)應(yīng)力,直梁與彎梁縱向都布設(shè)了7組預(yù)應(yīng)力鋼束,分別為邊跨頂板合龍束N1、邊跨底板合龍束N2、邊跨頂板束N3、中跨底板合龍束N4、腹板靜定束N5,T構(gòu)靜定束N6、中跨頂板合龍束N7。全橋共布置了408根預(yù)應(yīng)力鋼筋。均采用φs15.2 mm低松弛鋼絞線。其中頂板束沿箱梁頂板布置在邊跨端部、邊跨合龍段及中跨合龍段;腹板下彎束全部布置在腹板上;底板后期束沿底板線形布置在邊跨合龍段及中跨合龍段。T構(gòu)靜定束布置在T構(gòu)梁段的頂板內(nèi),長束布置在上層,短束布置在下層,最上層距頂板0.17 m[5-6]。

    3.2 預(yù)應(yīng)力損失獲取方法

    有限元軟件MIDAS/Civil對直梁與彎梁模型進行計算時,各個施工階段中,對管道摩阻、錨具變形、彈性收縮、預(yù)應(yīng)力筋松弛、混凝土收縮徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失都可以提取。本文采用如下方法計算直梁與彎梁的各項預(yù)應(yīng)力損失。

    在施工階段控制選項中關(guān)閉收縮徐變和彈性回縮,在鋼束特性中關(guān)閉松弛和鋼束回縮,只保留摩擦系數(shù)0.25,偏差系數(shù)0.006 6,計算獲得管道摩阻損失。錨具變形損失與摩擦有關(guān),所以不關(guān)閉摩擦系數(shù),打開鋼束回縮,設(shè)置為兩端各0.006 m,如此獲得錨具變形損失。打開施工階段控制選項中的彈性壓縮,計算得到彈性壓縮損失。關(guān)閉彈性回縮,打開松弛選項,增加時間依存材料,得到松弛損失。關(guān)閉松弛,打開施工階段控制選項中的收縮徐變,用默認的設(shè)置處理,計算獲得收縮徐變損失。最后打開所有預(yù)應(yīng)力損失,計算得到直梁與彎梁的總預(yù)應(yīng)力損失與有效預(yù)應(yīng)力。

    4 計算結(jié)果及對比分析

    4.1 鋼束的各項預(yù)應(yīng)力損失對比分析

    按以上預(yù)應(yīng)力損失獲取方法對直梁與彎梁的有限元模型進行計算分析,可分別得到直梁與彎梁各組預(yù)應(yīng)力鋼束的各項預(yù)應(yīng)力損失。本文以預(yù)應(yīng)力鋼束N1,N2,N3,N4,N5,N6 為例,對比直梁與彎梁的各項預(yù)應(yīng)力損失獲得兩種建模方法在預(yù)應(yīng)力損失上的差值。表1分別給出了各組鋼束上直梁與彎梁各項預(yù)應(yīng)力損失的最大差值。

    表1 直梁與彎梁各項預(yù)應(yīng)力損失的最大差值 MPa

    由表1可知,不同鋼束中,彎梁的管道摩阻損失皆大于直梁,其中在預(yù)應(yīng)力鋼束N4中直梁與彎梁的管道摩阻損失相差最大,為12.62 MPa,這種差別是由于彎梁預(yù)應(yīng)力鋼束的平彎引起的。不同鋼束中,直梁與彎梁管道摩阻損失的數(shù)值差變化不大,可見鋼束的位置對管道摩阻損失的數(shù)值差影響較小;鋼束的位置對錨具變形損失、松弛損失的數(shù)值差影響也不大。直梁與彎梁的錨具變形損失主要集中在兩側(cè)錨具處,越遠離張拉端,其值越小,這主要是由于反向摩擦力的影響[4]。而且在各組預(yù)應(yīng)力鋼束中,除了在鋼束 N1,N2,N4的部分區(qū)域內(nèi),彎梁的錨具損失稍大于直梁,其余鋼束中,二者的錨具損失相差很小。直梁與彎梁的松弛損失從鋼束的兩側(cè)逐漸向中間減小,同時在所有預(yù)應(yīng)力鋼束中,直梁的松弛損失都大于彎梁,但是所差甚小。直梁與彎梁的彈性壓縮損失受鋼束的位置影響較大,在預(yù)應(yīng)力鋼束N1,N2中,直梁的彈性壓縮損失明顯大于彎梁,而在鋼束N4,N5,N6中二者的差距很小,甚至在鋼束N3的部分區(qū)域內(nèi),彎梁的彈性壓縮損失反而明顯大于直梁。由此可見,直梁與彎梁各個部分的彈性收縮變形情況不同,總體上彎梁的彈性收縮變形要弱于直梁;鋼束的位置對直梁與彎梁收縮徐變損失的數(shù)值差也有較大影響。除了鋼束N1,N3的部分區(qū)域,彎梁的收縮徐變損失稍大于直梁,其他鋼束中,直梁的收縮徐變損失皆大于彎梁。

    表1給出的直梁與彎梁預(yù)應(yīng)力損失的最大差值不能避免局部的干擾,無法全面反映出各組鋼束中直梁與彎梁各項預(yù)應(yīng)力損失的變化趨勢,也無法得出二者所有位置的對比情況。以鋼束N2為例,計算出直梁與彎梁各項預(yù)應(yīng)力損失的對比圖,發(fā)現(xiàn)直梁與彎梁在預(yù)應(yīng)力鋼束N2上各項預(yù)應(yīng)力損失的變化趨勢與對比情況,能較好地反映出二者各項預(yù)應(yīng)力損失的最終對比結(jié)果。在各組鋼束中,直梁與彎梁的各項預(yù)應(yīng)力損失的變化趨勢是一致的。也可以看出,直梁與彎梁的管道摩阻損失、錨具變形損失、松弛損失都相差很小;彈性壓縮損失(圖1)與收縮徐變損失(圖2)相差較大,而且總體上直梁的損失值要大于彎梁。

    圖1 鋼束N2的彈性壓縮損失對比

    圖2 鋼束N2的收縮徐變損失對比

    4.2 各鋼束的有效預(yù)應(yīng)力對比分析

    MIDAS/Civil軟件考慮所有預(yù)應(yīng)力損失,直接輸出直梁與彎梁各組預(yù)應(yīng)力鋼束的有效預(yù)應(yīng)力。直梁與彎梁在各預(yù)應(yīng)力鋼束上的有效預(yù)應(yīng)力變化趨勢是一致的。而且結(jié)合表1中直梁與彎梁總預(yù)應(yīng)力損失的比較可得:直梁與彎梁在各預(yù)應(yīng)力鋼束上的有效預(yù)應(yīng)力都相差不大。其中在鋼束N1的中間部分以及鋼束N3的兩端(圖3),彎梁的有效預(yù)應(yīng)力略小于直梁,局部最大差值為54.39 MPa,是張拉控制應(yīng)力的3.40%;在其他預(yù)應(yīng)力鋼束中彎梁的有效預(yù)應(yīng)力皆大于直梁,預(yù)應(yīng)力鋼束N2在8.25 m和393.25 m處達到最大差值,為47.40 MPa,是張拉控制應(yīng)力的3.40%。由此可見,直梁的有效預(yù)應(yīng)力稍小于彎梁。

    圖3 鋼束N3的有效預(yù)應(yīng)力對比

    5 結(jié)論

    本文在相同條件下對比直梁與彎梁的預(yù)應(yīng)力損失情況,論證用直梁代替彎梁進行預(yù)應(yīng)力損失簡算的可行性。通過對直梁與彎梁各預(yù)應(yīng)力鋼束上各項預(yù)應(yīng)力損失,以及總預(yù)應(yīng)力損失與有效預(yù)應(yīng)力的對比分析,得出以下結(jié)論:

    1)直梁與彎梁各項預(yù)應(yīng)力損失的變化規(guī)律相同,而且數(shù)值差異不大。其中各鋼束的管道摩阻損失,由于彎梁鋼束平彎的影響,其值大于直梁,最大相差12.62 MPa,占張拉控制應(yīng)力的0.92%。此外,直梁與彎梁各鋼束的錨具損失與松弛損失都不受鋼束平彎的影響,只在局部存在微小差別。各鋼束的彈性壓縮損失和收縮徐變損失,直梁的值大于彎梁,在底板合龍束中,直梁與彎梁的收縮徐變損失局部相差最大為77.36 MPa,為張拉控制應(yīng)力的5.55%。所以該橋用直梁代替彎梁進行預(yù)應(yīng)力損失的簡算是可行的。

    2)直梁與彎梁中不同位置的鋼束對二者各項預(yù)應(yīng)力損失的差異影響不同。其中鋼束的位置對直梁與彎梁收縮徐變損失與彈性壓縮損失的數(shù)值差影響較大,而對管道摩阻損失、錨具變形損失以及松弛損失的數(shù)值差影響較小。

    3)直梁與彎梁的有效預(yù)應(yīng)力變化規(guī)律一致。在邊跨頂板束和邊跨頂板合龍束局部位置,彎梁的有效預(yù)應(yīng)力略小于直梁,其他預(yù)應(yīng)力鋼束上彎梁的有效預(yù)應(yīng)力皆大于直梁,由此可見該800 m曲率半徑的連續(xù)剛構(gòu)橋采用直梁代替彎梁進行預(yù)應(yīng)力設(shè)計是可靠的。

    [1]王心順.非對稱高墩大跨曲線連續(xù)剛構(gòu)橋地震反應(yīng)分析[J].鐵道標準設(shè)計,2008(6):55-57.

    [2]朱鵬志.連續(xù)剛構(gòu)橋預(yù)應(yīng)力鋼束合理布束問題的研究[D].長沙:長沙理工大學,2007.

    [3]郭榮武.連續(xù)剛構(gòu)橋的預(yù)應(yīng)力鋼束設(shè)計研究[J].海岸工程,2011(2):22-29.

    [4]王陽.大跨度連續(xù)剛構(gòu)橋預(yù)應(yīng)力鋼束設(shè)計研究[D].成都:西南交通大學,2011.

    [5]朱鵬志.連續(xù)剛構(gòu)橋預(yù)應(yīng)力鋼筋合理布束問題的研究[D].長沙:長沙理工大學,2007.

    [6]雷俊卿,王楠.預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋施工監(jiān)測與仿真分析[J].鐵道學報,2006(2):74-78.

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