自吸環(huán)空流體式自激振蕩脈沖粒子射流調(diào)制機(jī)制分析

雷 鵬，倪紅堅(jiān)，馬 琳，王瑞和，王建軍

(1.中國(guó)石油大學(xué)石油工程學(xué)院，山東青島266580;2.中國(guó)石油大學(xué)化學(xué)化工學(xué)院，山東青島266580)

發(fā)展破巖鉆井新方法，有效提高鉆井速度是油氣鉆探的重要研究方向，對(duì)于高效獲取地下油氣資源具有重要意義［1-3］。研究和實(shí)際應(yīng)用表明，采用射流加速堅(jiān)硬粒子，形成粒子射流沖擊研磨巖石，可顯著提高堅(jiān)硬地層的鉆井速度，具有很好的應(yīng)用前景［4］。筆者在分析現(xiàn)有技術(shù)的基礎(chǔ)上，提出一種井下調(diào)制式脈沖粒子射流鉆井方法，并著重模擬分析井底條件下自吸環(huán)空流體式自激振蕩脈沖水力元件循環(huán)吸入環(huán)空粒子和射流加速粒子的機(jī)制，證實(shí)該鉆井方法的原理可行性。

1 井下調(diào)制式脈沖粒子射流鉆井原理

所謂粒子射流鉆井是指通過射流加速堅(jiān)硬粒子，利用射流和粒子沖擊研磨的共同作用，降低巖石破碎的門限壓力，同時(shí)協(xié)同破巖工具，提高鉆速的一種新型鉆井方法。美國(guó)PDTI公司開展粒子射流鉆井技術(shù)的研究與應(yīng)用較早，提出了一種粒子射流鉆井方案:通過配套的粒子注入系統(tǒng)和回收系統(tǒng)等地面設(shè)備，在井口注入粒子，通過鉆井液輸送到井底，在井底形成粒子射流，配合專用鉆頭提高機(jī)械鉆速［4-6］。PDTI公司的現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)證實(shí)了粒子射流確實(shí)可以明顯提高堅(jiān)硬地層鉆速，但同時(shí)也反映出設(shè)備投入大、系統(tǒng)復(fù)雜、鉆頭壽命短等問題，目前該項(xiàng)技術(shù)尚未形成工業(yè)化應(yīng)用。

筆者設(shè)想合理利用環(huán)空水力能量提高鉆井速度，即以鉆探地層生成的巖屑作為主要粒子介質(zhì)(圖1)，以井口間歇性投入的鋼制粒子作為輔助，在井下直接調(diào)制脈沖粒子射流用于鉆井提速。安裝在鉆頭和鉆鋌之間的自吸環(huán)空流體式自激振蕩脈沖粒子射流鉆井工具(圖2)是實(shí)現(xiàn)該新型射流鉆井方法的基礎(chǔ)，其原理是鉆井液經(jīng)水力振蕩器調(diào)制形成高速脈沖射流，并在水力振蕩器的出口附近由射流卷吸作用形成一個(gè)低壓區(qū)，將環(huán)空含有粒子的鉆井液引入鉆柱內(nèi)部，與高速射流混合，振蕩加速后，經(jīng)鉆頭噴嘴加速后噴出，形成作用于井底的脈沖粒子射流。水力脈動(dòng)、粒子沖擊與破巖工具協(xié)同作用，提高破巖鉆井效率［1］。相比于PDTI公司的技術(shù)方案，本文中所提出的井下調(diào)制式脈沖粒子射流鉆井方法系統(tǒng)構(gòu)成簡(jiǎn)單，鋼制粒子消耗量少，可提升粒子射流鉆井的經(jīng)濟(jì)性，強(qiáng)化應(yīng)用前景。

圖1 井底直接調(diào)制式脈沖粒子射流鉆井工藝方案Fig.1 Drilling project of pulsed particle jet directly modulated at bottom-hole

圖2 脈沖粒子射流鉆井工具Fig.2 Drilling tool structure of pulsed particle jet directly modulated at bottom-hole

2 數(shù)值模型

2.1 控制方程

連續(xù)性方程為

動(dòng)量方程為

其中

式中，ρm為混合密度，kg/m3;vm為質(zhì)量平均速度，m/s;μm為混合黏性系數(shù)，Pa·s;F為體積力，N;N為相數(shù);αk第k相的體積分?jǐn)?shù);ρk為第k相的密度，kg/m3;vdr，k為第 k 相的漂移速度［6-9］，m/s。

粒子相(p)對(duì)液相(q)的相對(duì)速度vqp為

其中

式中，α為粒子加速度，m/s2;τqp為粒子弛豫時(shí)間，s;dp為粒子的直徑，m;fdrag為曳力，采用Schiller and Naumann 模型確定［10］，N。

由液相(q)的連續(xù)性方程可得粒子相(p)的體積分?jǐn)?shù)方程為

采用標(biāo)準(zhǔn)k－ε兩方程湍流模型對(duì)上述方程進(jìn)行處理，即可分析液固兩相流流場(chǎng)［8-13］。

2.2 基本假設(shè)

(1)流場(chǎng)中只有清水和粒子兩相存在，均視為連續(xù)介質(zhì)、不可壓縮流體。

(2)粒子看作具有統(tǒng)一粒徑的剛性小球。

(3)液固兩相與外界無(wú)熱量交換，兩相溫度保持不變。

2.3 物理模型

物理模型如圖3所示。在探索試驗(yàn)的基礎(chǔ)上，確定自吸環(huán)空流體式自激振蕩腔的主要結(jié)構(gòu)尺寸，其中入口直徑d為62 mm，上噴嘴直徑d1為5 mm，下噴嘴直徑d2為9 mm，長(zhǎng)度h為180 mm，振蕩腔內(nèi)徑D為60 mm，振蕩腔長(zhǎng)度L為35 mm，取2個(gè)環(huán)空引入孔，直徑d3為6 mm，引入孔位置H為0 mm，振蕩腔碰撞壁取120°錐角。

圖3 物理模型Fig.3 Physical model

2.4 邊界條件及參數(shù)設(shè)定

入口邊界均為壓力入口，其中入口邊界1取泵壓p=15 MPa，入口邊界2取值為環(huán)境壓力(圍壓)。忽略流體的擾動(dòng)情況。根據(jù)入口截面上液相湍流強(qiáng)度I計(jì)算湍動(dòng)能k及其耗散率ε，

式中，LD為入口處的特征長(zhǎng)度。

出口邊界設(shè)為壓力出口，壓力為環(huán)境壓力(圍壓)，如無(wú)特別指出，設(shè)為0。

壁面條件采用壁面函數(shù)法確定，固體表面處采用無(wú)滑移邊界條件，近壁點(diǎn)的紊流動(dòng)能仍按k方程計(jì)算，壁面的耗散率為 0［14］。

模擬的固液兩相流體主要參數(shù):主相流體為水，密度為1 000 kg/m3，動(dòng)力黏度為1.005 mPa·s;第二相為粒子流，密度為2 500 kg/m3，動(dòng)力黏度為178.94 mPa·s。粒子從入口2進(jìn)入工具腔室。如無(wú)特別指出，設(shè)定環(huán)空引入粒子直徑為0.5 mm，體積分?jǐn)?shù)為0.2。

3 模擬結(jié)果分析

3.1 固液兩相流場(chǎng)特性

模擬壓力場(chǎng)分布如圖4所示。分析圖4可以發(fā)現(xiàn)，壓力場(chǎng)可分為4個(gè)區(qū):上噴嘴出口低壓1區(qū)，中心汽化低壓2區(qū)，邊界負(fù)壓3區(qū)和碰撞高壓4區(qū)。其中最關(guān)鍵的是2區(qū)，該區(qū)會(huì)形成一對(duì)壓力和大小呈周期性變化的渦環(huán)，對(duì)軸心處的射流中心形成周期性阻尼，在出口處產(chǎn)生流速脈動(dòng)，同時(shí)該負(fù)壓區(qū)保證了環(huán)空流體的引入。1區(qū)是由于中心渦環(huán)在腔室下游形成負(fù)壓區(qū)，導(dǎo)致上噴嘴出口流速急劇上升，同時(shí)射流的加速促進(jìn)了低壓渦環(huán)的形成［15］。

圖4 壓力場(chǎng)分布Fig.4 Distribution of pressure field

粒子相體積分?jǐn)?shù)分布如圖5所示。流體在中心高速區(qū)的流速最高，粒子相體積分?jǐn)?shù)最小，最高僅為0.03。這是由于粒子從引入口進(jìn)入振蕩腔，被流體卷入到渦環(huán)區(qū)中，由于粒子初始速度較低，能進(jìn)入中心高速區(qū)的粒子較少，故體積分?jǐn)?shù)較低。渦環(huán)區(qū)由外至內(nèi)，粒子相體積分?jǐn)?shù)逐漸減少，中心區(qū)域?yàn)?.05，主要原因是進(jìn)入自激振蕩腔的粒子由中心高速液流卷入該區(qū)域，在離心力的作用下，大部分粒子在渦環(huán)外圍高速旋轉(zhuǎn)，并隨自激振蕩腔內(nèi)流體振蕩加速形成脈沖，通過中心高速區(qū)從下噴嘴沖出，進(jìn)入渦環(huán)中心的粒子較少。在自激振蕩腔引入口位置以上區(qū)域內(nèi)速度較低，離心力較小，因而粒子體積分?jǐn)?shù)較大(為0.1)，其主要作用是調(diào)整中心渦環(huán)區(qū)的大小和方向，并向中心高速區(qū)補(bǔ)充粒子。在下噴嘴內(nèi)，由于流體的高速紊流流動(dòng)，液相和粒子相的混合漸趨均勻。

圖5 粒子相體積分?jǐn)?shù)分布Fig.5 Volume fraction of particle phase

上述研究結(jié)果表明，本文中所提出的自吸環(huán)空流體式自激振蕩脈沖射流確實(shí)可吸入環(huán)空粒子，并振蕩加速形成脈沖粒子射流，證實(shí)了井下調(diào)制式脈沖粒子射流鉆井方法的原理可行性。

3.2 粒子加速機(jī)制

圖6 水流和粒子沿自激振蕩腔軸線的速度分布Fig.6 Velocity distribution of water and particle along axial

圖6為液流和粒子沿自激振蕩腔軸線的速度分布。分析圖6可以發(fā)現(xiàn)，液流經(jīng)自激振蕩腔上端錐形收縮管逐漸加速進(jìn)入直圓柱管后，劇烈加速至最大值進(jìn)入自激振蕩腔，環(huán)空粒子在自激振蕩腔和環(huán)空之間壓差的作用下，經(jīng)環(huán)空引入口進(jìn)入自激振蕩腔，與中心高速液流混合后，在液流的推動(dòng)下，粒子速度劇烈增大，在較短的距離內(nèi)(本文條件下約為50 mm)就接近了液流速度。由于自激振蕩腔內(nèi)渦環(huán)的形成和液相加速粒子均需要消耗能量，因而液相和粒子混合后速度逐漸降低，進(jìn)入下噴嘴后，由于液流的高速紊流流動(dòng)，液相和粒子相的混合漸趨均勻，二者速度也漸趨一致(圖7)。在井底循環(huán)吸入環(huán)空粒子，調(diào)制脈沖粒子射流時(shí)，受限于井底條件，粒子加速的距離不能太大。上述結(jié)果說明，在有限的距離內(nèi)，粒子和液流即可混合均勻，粒子被充分加速，研究結(jié)果為實(shí)際鉆井工具的研制提供了依據(jù)。

圖7 液相和粒子相的出口速度分布Fig.7 Outlet velocity distribution of water and particle

3.3 圍壓對(duì)射流性能的影響

圖8 不同圍壓下粒子的運(yùn)動(dòng)軌跡Fig.8 Trajectories of particle under different ambient pressure

圖8為不同圍壓下粒子在調(diào)制工具內(nèi)的運(yùn)動(dòng)軌跡(其中pa為圍壓，t為粒子在自激振蕩腔內(nèi)停留的時(shí)間)。從圖8中可以看出，隨著圍壓的增大，粒子的加速時(shí)間逐漸減小，粒子在振蕩腔內(nèi)的運(yùn)動(dòng)軌跡趨于簡(jiǎn)單。這是因?yàn)殡S著圍壓的增大，自激振蕩腔內(nèi)外壓差逐漸增大，致使粒子進(jìn)入自激振蕩腔的速度增大(表1)，克服腔室內(nèi)流體運(yùn)動(dòng)影響的能力增強(qiáng)，能迅速進(jìn)入腔室內(nèi)中心液流高速區(qū)，與液流混合，迅速被加速，經(jīng)下噴嘴噴出。圍壓與腔室內(nèi)液流的運(yùn)動(dòng)疊加也有助于提升腔室內(nèi)液流的運(yùn)動(dòng)速度，增大液流對(duì)粒子的推動(dòng)力，使粒子出口速度提高(圖9)。結(jié)果顯示，本文中所提出的合理利用環(huán)空水力能量用于鉆井提速的設(shè)想可行。

表1 不同圍壓下腔室內(nèi)外壓差和引入口流速值Table 1 Results of pressure difference of cavity and inlet flow velocity under different ambient pressure

圖9 不同圍壓時(shí)粒子出口流速Fig.9 Outlet velocity of particles under different ambient pressure

3.4 粒子直徑對(duì)射流性能的影響

圖10 不同直徑粒子的運(yùn)動(dòng)軌跡Fig.10 Trajectories of particles with different diameter

不同直徑粒子的運(yùn)動(dòng)軌跡如圖10(其中dp為粒子直徑)所示。由圖10可知，隨粒子直徑增大，粒子在腔室內(nèi)的運(yùn)動(dòng)軌跡趨于簡(jiǎn)單，與腔室內(nèi)壁碰撞減少，停留時(shí)間縮短。這是因?yàn)榱皆酱?，其質(zhì)量慣性力越大，受周圍液流干擾越小，即與周圍流體的能量交換越小，越容易進(jìn)入腔室內(nèi)中心高速液流區(qū);并且粒徑越大，其表面積越大，獲得液流的推力也越大，在加速過程中粒子速度更容易逼近液流速度，故出口速度較大(圖11)。

圖11 不同直徑時(shí)粒子出口流速Fig.11 Outlet velocity of particles with different diameter

3.5 粒子密度對(duì)射流性能的影響

圖12 不同密度的粒子運(yùn)動(dòng)軌跡Fig.12 Trajectories of particles with different density

圖13 不同密度粒子的出口流速分布Fig.13 Outlet velocity of particles with different density

不同密度的粒子運(yùn)動(dòng)軌跡和出口流速分布如圖12和13(其中ρ為粒子密度)所示。由圖12和13可以看出，隨著粒子密度增大，粒子在腔室內(nèi)的運(yùn)動(dòng)軌跡趨于簡(jiǎn)單，停留時(shí)間縮短，出口速度呈先增大后減小的趨勢(shì)，存在最優(yōu)密度，本文條件下約為3 000 kg/m3。其原因是隨著粒子密度增大，粒子的質(zhì)量慣性力增大，有利于減小周圍流體運(yùn)動(dòng)的干擾和與自激振蕩腔室內(nèi)壁面的碰撞概率，減小能量損失，粒子運(yùn)動(dòng)軌跡逐漸簡(jiǎn)化，出口速度也逐漸增大。隨著粒子密度的進(jìn)一步增大，粒子質(zhì)量同步增大，在腔室內(nèi)的停留時(shí)間進(jìn)一步縮短，由于粒子直徑不變，獲得的液流推力也基本不變，致使其加速度減小，二者聯(lián)合作用使粒子難以獲得液流充分加速，出口速度逐漸減小。模擬分析獲得的最優(yōu)密度與巖屑密度較為接近，說明采用巖屑作為粒子介質(zhì)調(diào)制粒子射流，既有利于獲得較高的粒子射流速度，增進(jìn)射流破巖鉆井效果，還可以減少粒子與振蕩腔室的碰撞，延長(zhǎng)鉆井工具的使用壽命。

3.6 泵壓對(duì)射流性能的影響

不同泵壓(pp)下粒子運(yùn)動(dòng)軌跡和出口流速分布如圖14和15所示。由圖14和15可以看出，隨著泵壓的增大，粒子在腔室內(nèi)的運(yùn)動(dòng)軌跡趨于簡(jiǎn)單，停留時(shí)間縮短，出口速度逐漸增大。主要原因是泵壓越高，自激振蕩腔室中心液流區(qū)的速度越大，越容易卷吸、加速進(jìn)入腔室內(nèi)的粒子，隨著粒子速度的增大，其抵抗周圍流體干擾的能力增強(qiáng)，運(yùn)動(dòng)軌跡簡(jiǎn)化，與腔室內(nèi)壁的碰撞概率降低，能量損失小，粒子出口速度增大。研究結(jié)果表明，在設(shè)備條件許可的情況下，提高泵壓既可以增大粒子射流對(duì)巖石的打擊力，還可以在一定程度上減少粒子與振蕩腔室的碰撞，延長(zhǎng)鉆井工具的使用壽命。

圖14 不同泵壓下的粒子運(yùn)動(dòng)軌跡Fig.14 Trajectories of particles under different inlet pressure

圖15 不同泵壓下粒子沿出口流速分布Fig.15 Outlet velocity of particles under different inlet pressure

4 結(jié)論

(1)所提出的自吸環(huán)空流體式自激振蕩脈沖射流確實(shí)可吸入環(huán)空粒子，并振蕩加速形成脈沖粒子射流，證實(shí)了井下調(diào)制式脈沖粒子射流鉆井方法的原理可行性。

(2)粒子在自激振蕩腔室內(nèi)主要依靠液流的作用力進(jìn)行運(yùn)動(dòng)加速，粒子速度可迅速逼近液流速度，液相和粒子相的出口速度分布較均勻。

(3)圍壓、粒徑和粒子密度的變化會(huì)影響水流對(duì)粒子的作用力，導(dǎo)致粒子運(yùn)動(dòng)軌跡和加速時(shí)間發(fā)生變化。隨著圍壓、粒徑、粒子密度和泵壓的增大，粒子在自激振蕩腔室內(nèi)的停留時(shí)間縮短，運(yùn)行軌跡趨于簡(jiǎn)化，粒子出口速度隨著圍壓、粒徑和泵壓的增大而增大，而隨著粒子密度的增大，呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢(shì)，存在最優(yōu)粒子密度。

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