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    考慮多種應(yīng)力的組合截面填板承載力研究

    2014-03-25 03:19:46楊隆宇
    電力科學(xué)與工程 2014年8期
    關(guān)鍵詞:雙角角鋼剪力

    楊隆宇

    (中國電力工程顧問集團(tuán) 華北電力設(shè)計(jì)院工程有限公司,北京100120)

    0 引言

    目前輸電線路桿塔結(jié)構(gòu)所用鋼材屈服強(qiáng)度不斷增加[1,2],組合截面大量使用[3~5],而連接角鋼的填板受力情況非常復(fù)雜。

    文獻(xiàn)[6]中僅簡要給出填板的構(gòu)造要求,文獻(xiàn)[7]中,根據(jù)材料力學(xué)的原理來設(shè)計(jì)填板所受剪力。左元龍等[8]結(jié)合構(gòu)件試驗(yàn),得到了填板剪力的計(jì)算公式。鐘寅亥等[9]通過計(jì)算構(gòu)件橫向、縱向剪力對(duì)填板優(yōu)化設(shè)計(jì)做了討論。楊利容等[10]根據(jù)不同鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范的方法,推導(dǎo)出填板和螺栓的設(shè)計(jì)公式。

    現(xiàn)有研究所用填板簡化模型與實(shí)際受力狀態(tài)會(huì)有較大偏差。因此,根據(jù)雙角鋼十字截面構(gòu)件的試驗(yàn)、有限元計(jì)算,考慮角鋼和填板尺寸等多因素的影響,得到填板實(shí)際受力狀態(tài)并據(jù)此給出建議的設(shè)計(jì)公式,為工程實(shí)踐提供依據(jù)。

    1 試驗(yàn)概況

    試驗(yàn)選取特高壓輸電塔工程中常用的Q420 高強(qiáng)角鋼(L160 ×12,L160 ×14,L160 ×16),構(gòu)件中填板形式為一字連接[5],長細(xì)比范圍為25~55;構(gòu)件兩端采用靴板連接。板件間所有連接均采用螺栓,螺栓孔徑、間距等與實(shí)際一致。試件兩端靴板連接至球形鉸支座,試驗(yàn)在10 000 kN 壓力機(jī)上進(jìn)行,試驗(yàn)裝置見圖1。

    圖1 試驗(yàn)裝置圖

    為確定構(gòu)件極限承載力、考察加載過程中構(gòu)件變形及應(yīng)力- 應(yīng)變變化關(guān)系,逐級(jí)加載穩(wěn)定1 min后用動(dòng)態(tài)應(yīng)變儀記錄相應(yīng)荷載的應(yīng)變。應(yīng)變片每層布置8 片(每個(gè)角鋼的每肢布置2 片),層間距隨角鋼長細(xì)比變化,布置見圖2。試驗(yàn)角鋼的材性試驗(yàn)構(gòu)件和試驗(yàn)過程按規(guī)范[11]進(jìn)行。

    圖2 角鋼截面圖

    2 試驗(yàn)結(jié)果

    試驗(yàn)結(jié)果按已有方法[3~5]用角鋼材性試驗(yàn)結(jié)果及實(shí)測尺寸對(duì)構(gòu)件屈服強(qiáng)度、截面積進(jìn)行折減,換算成標(biāo)準(zhǔn)屈服強(qiáng)度和截面積。所得柱子曲線見圖3。

    圖3 柱子曲線

    圖中曲線在λ=35(無量綱長細(xì)比λn=0.50)和λ=40(λn=0.57)之間,曲線出現(xiàn)了波動(dòng),并非按規(guī)范[6,7]柱子曲線形式均勻下降,這是因?yàn)樵囼?yàn)構(gòu)件按構(gòu)造要求在λ=35 時(shí)構(gòu)件采用了1 塊填板,在λ=40 時(shí)構(gòu)件采用了2 塊填板,填板數(shù)量影響了構(gòu)件的承載力。圖4 為構(gòu)件一個(gè)截面上記錄的荷載-應(yīng)變曲線,從圖中可以看到在加載初期(彈性階段),同一橫截面上各點(diǎn)應(yīng)變隨著外荷載線性增加;當(dāng)荷載繼續(xù)增大、構(gòu)件出現(xiàn)輕微彎曲變形時(shí),截面進(jìn)入彈塑性階段,荷載-應(yīng)變曲線開始呈現(xiàn)非線性特征;當(dāng)荷載進(jìn)一步加大,到達(dá)臨界荷載時(shí),構(gòu)件發(fā)生明顯的彎曲屈曲并伴隨角鋼的局部翹曲(圖1),構(gòu)件外凸側(cè)纖維被拉伸、出現(xiàn)一定程度的卸荷,此時(shí)荷載-應(yīng)變曲線向原點(diǎn)方向開展,而內(nèi)凹側(cè)纖維在外荷載和壓縮變形共同作用下,應(yīng)變迅速增大,荷載-應(yīng)變曲線在失穩(wěn)瞬間接近水平。

    圖4 荷載-應(yīng)變曲線

    3 有限元分析

    為與雙角鋼構(gòu)件的材性試驗(yàn)結(jié)果保持一致,設(shè)定有限元模型采用圖5 所示本構(gòu)關(guān)系。

    圖5 有限元模型本構(gòu)關(guān)系

    根據(jù)已有研究[4~6]和本次分析的具體情況,將構(gòu)件簡化為圖6 所示等效模型,模型相關(guān)參數(shù)與構(gòu)件試驗(yàn)條件相同。角鋼模型采用二維單元,在厚度上分層易產(chǎn)生病態(tài)單元、降低計(jì)算精度;填板采用三維單元以體現(xiàn)填板對(duì)雙角鋼在空間上的分隔作用;模型兩端連接高剛度端板作為加載板,與試驗(yàn)一致。綜合考慮構(gòu)件初始缺陷(包括初始偏心、初始彎曲、安裝誤差、殘余應(yīng)力等)對(duì)計(jì)算的影響[5]。

    模型計(jì)算結(jié)果如圖7 所示,從中可以看出,構(gòu)件變形形態(tài)及應(yīng)力分布與實(shí)際相符。

    圖6 模型單元?jiǎng)澐謭D

    圖7 模型計(jì)算結(jié)果

    有限元計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果的對(duì)比見表1,表中數(shù)據(jù)為各構(gòu)件值(PEXP)與模型計(jì)算值(PFEA)的比值。從表中可看出,二者平均差值在5%以內(nèi),該結(jié)果顯示有限元模型具有較好的精度,可作為進(jìn)一步分析的基礎(chǔ)。

    表1 試驗(yàn)值與有限元值對(duì)比

    4 填板參數(shù)化有限元分析

    為研究填板的受力狀態(tài),把上述有限元模型中填板的網(wǎng)格加密,并優(yōu)化填板和角鋼的連接,以得到填板部分更精確的求解結(jié)果。模型邊界條件等設(shè)置與試驗(yàn)條件相同。模型中填板間距按規(guī)范要求布置[6,7],選擇規(guī)范中[12]肢寬70 mm-250 mm的等邊角鋼的所規(guī)格建立雙角鋼模型,模型fy=420 MPa。

    求解后提取臨界荷載對(duì)應(yīng)數(shù)據(jù),在填板中心建立圖8 所示坐標(biāo)系,提取填板模型在XOZ 截面上各單元應(yīng)力并對(duì)相應(yīng)坐標(biāo)軸積分,得到橫截面上軸向力Fx,F(xiàn)y,F(xiàn)z和彎矩Mx,Mz。

    圖8 模型坐標(biāo)系

    根據(jù)角鋼屈曲變形的不同,填板受力可有多種可能,截面應(yīng)力分布中兩種有代表性的情況如圖9 所示。圖9(a)中軸向力幾乎都朝坐標(biāo)軸的一個(gè)方向,此時(shí)截面以法向力為主,彎矩較小;圖9(b)是受彎構(gòu)件橫截面典型的應(yīng)力分布圖,此時(shí)截面法向力相對(duì)小,彎矩比圖9(a)明顯增大。其他更復(fù)雜的應(yīng)力狀態(tài)中截面法向力分布介于二者之間。

    圖9 填板橫截面應(yīng)力分布圖

    圖10 中橫坐標(biāo)為雙角鋼構(gòu)件截面面積,兩縱軸分別是Mx和Mz。隨著角鋼截面規(guī)格(即構(gòu)件承載力)的增大,填板橫截面上兩個(gè)方向彎矩都逐漸增大,Mx比Mz大一個(gè)數(shù)量級(jí),表明角鋼兩端橫截面的相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)是引起填板截面上彎矩的主要原因。

    圖11 和圖12 分別是填板橫截面單元上3 個(gè)軸向力和3 個(gè)方向剪力的計(jì)算結(jié)果,橫坐標(biāo)為構(gòu)件截面積。從兩圖中可知,3 個(gè)軸向力Fy>Fz>Fx,3 個(gè)剪力Qxy>Qyz>Qxz,這與雙角鋼構(gòu)件實(shí)際屈曲變形結(jié)果是一致的,表明填板為使兩角鋼協(xié)同工作,在角鋼屈曲和翹曲的作用下處于復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)。其中Fx與Qxz在所有角鋼規(guī)格的構(gòu)件中都相對(duì)較小,說明模型兩端的鉸支座沒有迫使構(gòu)件截面間發(fā)生相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng),起到了球形鉸支座的作用。

    圖10 填板橫截面彎矩

    圖11 填板橫截面軸向力

    圖12 填板橫截面剪力

    需要特別說明的是,截面上由法向力積分得到的彎矩Mx(對(duì)應(yīng)規(guī)范[7]中的MQ,其計(jì)算模型如圖13 所示)雖然明顯大于Mz,但跟其他幾個(gè)作用力比是相對(duì)小的量;MQ(Mx)對(duì)應(yīng)于截面相對(duì)大的抗彎剛度,可知它不起控制作用。同時(shí),規(guī)范[7]雖考慮了圖13 中Q 方向剪力的作用,但忽略了另一方向橫向力的作用。

    圖13 規(guī)范計(jì)算模型

    5 建議的計(jì)算方法

    綜上所述,現(xiàn)有計(jì)算規(guī)定[6,7]的計(jì)算模型與填板實(shí)際受力狀態(tài)存在明顯偏差。如果直接偏保守的按通常的構(gòu)造要求設(shè)計(jì)填板,又會(huì)造成塔重的增加,降低了雙角鋼構(gòu)件在實(shí)際使用中的優(yōu)勢。因此,得到一個(gè)符合填板實(shí)際受力狀態(tài)的計(jì)算公式,對(duì)填板進(jìn)行針對(duì)性的設(shè)計(jì)具有顯著的意義。

    由上述分析可知,填板截面上實(shí)際主要受到兩個(gè)方向的橫向力及沿截面法向的軸壓力的同時(shí)作用,因此建議采用如下公式形式綜合考慮各種力的作用效應(yīng)(坐標(biāo)系定義見圖8):

    式中:Np,Mxp,Myp為塑性時(shí)填板截面抗力,Ny,Mx,Mz表示填板截面上作用外力的效應(yīng),來自本次有限元模型計(jì)算結(jié)果。

    為防止填板發(fā)生過大變形,影響雙角鋼構(gòu)件承載力和正常使用,由下式作穩(wěn)定性驗(yàn)算[13]:

    式中:σcr為局部穩(wěn)定臨界應(yīng)力;η 為切線模量折減,η=0.4;b 為角鋼肢寬;t 為填板厚度;D 為板的抗彎剛度,;v 為泊松比,v=0.3。

    將式(1)和式(2)聯(lián)立求得建議的填板厚度。

    采用上述建議公式計(jì)算填板的雙角鋼構(gòu)件與采用構(gòu)造尺寸填板的雙角鋼構(gòu)件(填板間距均按規(guī)范[6,7]要求布置)的對(duì)比見圖14。

    圖14 建議公式計(jì)算精度

    圖14 中ΔFcr表示二者臨界承載力差值的百分比,ΔDz表示二者達(dá)臨界力后構(gòu)件頂部豎向位移差值的百分比。采用建議公式計(jì)算的填板,與原構(gòu)件的臨界力平均相差1.5%,總變形(頂部豎向位移)平均相差3%,表明建議公式計(jì)算的填板同時(shí)滿足雙角鋼構(gòu)件變形和承載力的要求。

    用建議公式計(jì)算規(guī)范[12]中所有規(guī)格角鋼對(duì)應(yīng)的雙角鋼十字截面構(gòu)件所用的填板,與采用常規(guī)構(gòu)造方法確定的填板的質(zhì)量進(jìn)行對(duì)比,其質(zhì)量差值的百分比如圖15 所示。計(jì)算結(jié)果表明,填板質(zhì)量明顯降低,所有規(guī)格雙角鋼構(gòu)件的填板平均減重19%,肢寬200 mm 及以上雙角鋼構(gòu)件的填板平均減重28%。

    圖15 建議公式優(yōu)化結(jié)果

    6 結(jié)論

    填板是采用組合截面構(gòu)件時(shí)必不可少的連接部件,它不但保證兩個(gè)角鋼協(xié)同工作,還對(duì)構(gòu)件總重有明顯影響,而現(xiàn)有的填板計(jì)算模型和方法,與其實(shí)際受力狀態(tài)存在明顯差異。本文從規(guī)范[6,7]計(jì)算模型和公式出發(fā),以構(gòu)件試驗(yàn)和有限元計(jì)算相結(jié)合的方式,詳細(xì)分析了雙角鋼構(gòu)件中的填板,包括填板橫截面上應(yīng)力的分布、種類和特點(diǎn)等,并根據(jù)所得結(jié)果給出建議的填板計(jì)算公式。采用對(duì)比計(jì)算的方式對(duì)建議公式的有效性進(jìn)行驗(yàn)證,分析了相關(guān)參數(shù)。上述研究表明,建議的填板計(jì)算公式滿足雙角鋼十字截面構(gòu)件變形和承載力的要求,能有效降低填板重量,具有廣泛的適用性。

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    [12]GB/T 706-2008.熱軋型鋼[S].

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