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    基于胎體復(fù)雜變形的外傾角與前束值匹配研究

    2014-02-27 04:34:47錢立軍
    汽車工程 2014年3期
    關(guān)鍵詞:樣車胎體前輪

    錢立軍,馬 駿

    (合肥工業(yè)大學(xué)機(jī)械與汽車工程學(xué)院,合肥 230009)

    前言

    汽車前輪外傾角與前束值是前輪定位中兩個(gè)非常重要的參數(shù)。前束值的設(shè)定是用來(lái)平衡和協(xié)調(diào)外傾角,以便克服由車輪外傾角帶來(lái)的不利影響。關(guān)于外傾角和前束值的匹配關(guān)系許多學(xué)者已經(jīng)做過(guò)廣泛深入的研究。文獻(xiàn)[1]~文獻(xiàn)[3]中在分析前輪在外傾和前束共同作用下運(yùn)動(dòng)軌跡幾何關(guān)系的基礎(chǔ)上,推導(dǎo)出了外傾角和前束值的匹配公式;文獻(xiàn)[4]和文獻(xiàn)[5]中在假設(shè)外傾和前束產(chǎn)生的側(cè)向力相互抵消的前提下,推導(dǎo)出了外傾角和前束值的匹配公式。外傾角和前束值不合理的匹配,將會(huì)增加汽車前輪側(cè)滑量。前輪側(cè)滑量過(guò)大會(huì)使行駛阻力增加,對(duì)汽車的動(dòng)力性、燃油經(jīng)濟(jì)性和制動(dòng)性能均有不利影響。前輪側(cè)滑量與輪胎使用壽命呈降冪函數(shù)關(guān)系,其值增大將使輪胎磨損加劇,同時(shí)還會(huì)引起偏磨,導(dǎo)致輪胎使用壽命下降。

    合理的前輪外傾角和前束值匹配具有如下優(yōu)點(diǎn):(1)平衡前輪所受的側(cè)向力;(2)保證汽車操縱和行駛的穩(wěn)定性;(3)避免輪胎橫向滑移產(chǎn)生,減少由此引起的輪胎磨損。本文中通過(guò)分析前輪運(yùn)動(dòng)軌跡,基于考慮胎體復(fù)雜變形外傾和側(cè)偏理論,綜合分析輪胎特性和車輛結(jié)構(gòu)參數(shù),根據(jù)前輪側(cè)滑機(jī)理建立外傾角與前束值合理的匹配關(guān)系,并通過(guò)實(shí)例計(jì)算和試驗(yàn)來(lái)驗(yàn)證其正確性。

    1 基于胎體復(fù)雜變形外傾角和前束值匹配計(jì)算推導(dǎo)

    1.1 考慮胎體復(fù)雜變形輪胎外傾和側(cè)偏變形

    輪胎僅在外傾力作用下,胎面發(fā)生側(cè)向剪切變形,胎體則會(huì)發(fā)生側(cè)向平移變形和彎曲變形,如圖1(a)所示[6]。輪胎僅在側(cè)偏力作用下,其側(cè)向變形可以分為胎面變形和胎體變形。胎體的變形為平移變形、彎曲變形和扭轉(zhuǎn)變形的疊加,如圖2(a)所示[7]。

    1.2 前輪僅外傾時(shí)運(yùn)動(dòng)關(guān)系分析

    當(dāng)輪胎僅有外傾角,而前束值為零時(shí),前輪軸延長(zhǎng)線與地面交點(diǎn)為O1,若無(wú)其他約束,前輪將以O(shè)1為錐頂,做錐體運(yùn)動(dòng)。忽略胎寬,胎體赤道線上其他點(diǎn)將以其到O1的距離為半徑,與輪胎做同步運(yùn)動(dòng),如圖1(c)所示。則有

    (1)

    式中:R1為僅有外傾角胎體赤道線上任意點(diǎn)伴隨前輪滾動(dòng)的轉(zhuǎn)向半徑,mm;d為測(cè)量前束處的輪輞直徑,mm;u為胎體中心線上點(diǎn)坐標(biāo)(u=x/a;2a為接地印跡長(zhǎng)度,mm)。

    1.3 前輪僅側(cè)偏時(shí)運(yùn)動(dòng)關(guān)系分析

    當(dāng)前束值不為零,而外傾角為零時(shí),左前輪將向右偏離滾動(dòng),如圖2(c)所示,以O(shè)2為圓心,做圓周運(yùn)動(dòng)。忽略胎寬,胎體赤道線上其他點(diǎn)將以其到O2的距離為半徑,與輪胎做同步運(yùn)動(dòng),一般βT小于1°,可近似有

    sinβT≈βT

    (2)

    式中βT為前輪前束角,rad。

    根據(jù)圖(2)所示幾何關(guān)系可得

    (3)

    式中:R2為僅有前束赤道線上任意點(diǎn)伴隨前輪滾動(dòng)轉(zhuǎn)向半徑,mm;T為前輪前束值,mm;L為軸距,mm;θ為胎體扭轉(zhuǎn)角,rad。

    1.4 同時(shí)考慮外傾角和前束前輪橫向運(yùn)動(dòng)關(guān)系分析

    (4)

    (5)

    (6)

    |A′F′|=a|1-u|

    (7)

    如圖1(a)所示,有

    (8)

    式中ye(u)為外傾力作用下胎面橫向變形,mm。

    如圖2(a)和圖2(c)所示,有

    (9)

    式中:yc0(u)為側(cè)偏力作用下胎體橫向平移變形,mm;yθ(u)為側(cè)偏力作用下胎體扭轉(zhuǎn)變形,mm;ycb(u)為側(cè)偏力作用下胎體彎曲變形,mm;yt(u)為側(cè)偏力作用下胎面橫向變形,mm。

    (10)

    式中:a為輪胎接地印跡1/2長(zhǎng)度,mm;Q為修正系數(shù);Δ為轉(zhuǎn)向輪胎在前橋垂向載荷作用下的徑向變形量,mm;19.1為單位換算系數(shù)(原式單位為cm);C為輪胎系數(shù),普通斜交輪胎為1.15,子午輪胎為1.5;K為系數(shù),K=0.0015B+0.42;G1為前橋垂向載荷,N;B為輪胎斷面寬度,mm;p為輪胎氣壓,100kPa。

    本文中使用的是7.00R16子午輪胎,對(duì)其進(jìn)行接地印跡試驗(yàn),試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)圖4。

    由輪胎接地印跡試驗(yàn)結(jié)果,式(10)中修正系數(shù)Q取1.51。

    由幾何關(guān)系可知:

    (11)

    (12)

    由上述分析可知,在外傾角和前束作用下,印跡內(nèi)胎面赤道線上點(diǎn)分別產(chǎn)生的平均側(cè)向滑移為

    (13)

    若外傾角和前束值匹配合理,δγ和δβ應(yīng)相等。

    由上述分析可得

    yθ(u)+ycb′(u)+yt(u)-ye(u)]du

    (14)

    1.5 考慮胎體復(fù)雜變形側(cè)傾和側(cè)偏計(jì)算

    由于γ、γt≤1°,有

    (15)

    式中:Fyγ為外傾側(cè)向力,N;kγ為外傾剛度,N/rad;ξ(u)為彎曲變形函數(shù);R為輪胎半徑,mm;γt為胎體外傾角,rad;kcγ為胎體外傾剛度,N/rad。

    如圖2(a)所示,有

    (16)

    式中:kβ為側(cè)偏剛度,N/rad;kc0為胎體側(cè)向平移剛度,N/mm;Nθ為胎體扭轉(zhuǎn)剛度,N/rad。

    因?yàn)橐话闱笆切∮?°,為小側(cè)偏角側(cè)偏變形,有

    yθ(u)+ycb′(u)+yt(u)=autanβT

    (17)

    θ=akββT/(3Nθ)

    (18)

    aβT+Fyβ/kc0

    (19)

    由式(3)、式(14)、式(15)和式(18)及R2≈R2′可得

    (20)

    式(16)中涉及的胎體平移剛度kc0為胎體產(chǎn)生單位側(cè)向平移距離時(shí)作用在其上側(cè)向力的大小;胎體扭轉(zhuǎn)剛度Nθ為胎體產(chǎn)生單位扭轉(zhuǎn)角度作用在其上轉(zhuǎn)矩的大小,計(jì)算式[10]為

    (21)

    式中:r為胎體半徑,mm;ky為胎體側(cè)向彈簧系數(shù),N/mm。

    1.6 側(cè)傾剛度、側(cè)偏剛度和胎體側(cè)向彈簧常數(shù)計(jì)算

    (22)

    (23)

    (24)

    (25)

    輪胎的垂向載荷對(duì)輪胎的側(cè)傾剛度、側(cè)偏剛度和胎體側(cè)向彈簧常數(shù)有顯著影響,最終將影響到前束值和外傾角的匹配計(jì)算。式(20)在整車研發(fā)前束值和外傾角匹配計(jì)算時(shí)不甚方便,須進(jìn)行簡(jiǎn)化處理。由式(21)~式(25)可得

    (26)

    (27)

    由試驗(yàn)和計(jì)算結(jié)果可知:kβ/kc0的數(shù)量級(jí)為10-3;akβ/3Nθ的數(shù)量級(jí)為10-7,在計(jì)算時(shí)可近似為0?,F(xiàn)代汽車外傾角一般不大于1°,且樣車使用的是7.00R16子午輪胎,輪胎胎體中使用鋼絲簾線做增強(qiáng)材料,為此在前束值計(jì)算過(guò)程中可設(shè):

    kγγ/kcγ≈0

    (28)

    由式(26)~式(28)可將式(20)簡(jiǎn)化為

    (29)

    2 實(shí)例計(jì)算與試驗(yàn)驗(yàn)證

    2.1 樣車外傾角與前束值匹配計(jì)算

    由于樣車前軸為整體式,輪胎外傾角為定值,輪胎側(cè)偏角大小可通過(guò)調(diào)整前束來(lái)實(shí)現(xiàn);同時(shí)考慮到客車營(yíng)運(yùn)實(shí)際情況,現(xiàn)以滿載狀態(tài)為設(shè)計(jì)參考狀態(tài)驗(yàn)證式(29)的正確性,計(jì)算涉及的相關(guān)數(shù)據(jù)見(jiàn)表1。樣車前束值計(jì)算結(jié)果為T1=4.5mm。

    表1 計(jì)算前束值所需要的整車參數(shù)

    2.2 樣車側(cè)滑試驗(yàn)

    為驗(yàn)證計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確性,按照GB7258—2004(附錄B)轉(zhuǎn)向輪橫向側(cè)滑量檢驗(yàn)方法進(jìn)行側(cè)滑試驗(yàn),對(duì)樣車進(jìn)行橫向側(cè)滑試驗(yàn)。樣車滿空載狀態(tài)下,在副駕駛座配置與駕駛員相對(duì)應(yīng)質(zhì)量(65kg)的沙袋,以避免偏載測(cè)量,沿臺(tái)板指示線以3~5km/h平穩(wěn)前行,行進(jìn)過(guò)程中不允許轉(zhuǎn)動(dòng)轉(zhuǎn)向盤,測(cè)取橫向側(cè)滑量。在外傾角γ=1°、T1=4.5mm時(shí),前輪側(cè)滑量為2.8mm·km-1,符合國(guó)標(biāo)要求,證明由式(29)計(jì)算出的前束值是合理的。

    2.3 結(jié)果對(duì)比分析

    在外傾角和前束值匹配計(jì)算公式推導(dǎo)過(guò)程中未考慮車輛實(shí)際行駛時(shí)前懸架受載變形和車速等對(duì)外傾角的影響,以及輪轂與軸承間隙、轉(zhuǎn)向梯形機(jī)構(gòu)配合間隙等對(duì)前束的影響。按照文獻(xiàn)[1]中給出的外傾角和前束值匹配計(jì)算公式:

    T=4Ladγ/((4L-a)R)

    對(duì)樣車外傾角γ=1°時(shí),前束值進(jìn)行計(jì)算:接地印跡長(zhǎng)度不修正時(shí)T2=2.6mm;接地印跡長(zhǎng)度修正時(shí)T3=2.0mm,對(duì)應(yīng)前輪側(cè)滑量試驗(yàn)結(jié)果也都符合國(guó)標(biāo)要求。由式(3),T1、T2、T3對(duì)應(yīng)的前輪前束角分別為:0°19′、0°11′、0°09′,都符合國(guó)內(nèi)、外同類汽車產(chǎn)品前輪前束角取值范圍(0°09′~0°28′)的要求。為此,前束值與外傾角在車輛行駛時(shí)動(dòng)態(tài)匹配關(guān)系有待進(jìn)一步研究。

    3 結(jié)論

    (1) 前輪外傾角γ與前束值T是一對(duì)相互制約

    的因素,根據(jù)前輪側(cè)滑機(jī)理,基于考慮胎體復(fù)雜變形、輪胎外傾和側(cè)偏理論,對(duì)胎面?zhèn)绕冃斡?jì)算用簡(jiǎn)化半物理模型進(jìn)行分析,推導(dǎo)出兩者間匹配關(guān)系計(jì)算公式,并通過(guò)試驗(yàn)驗(yàn)證。

    (2) 公式明確了影響前輪外傾角γ與前束值T匹配的諸多因素:輪胎接地印跡長(zhǎng)度2a、輪輞直徑d、輪胎名義外徑D、輪胎斷面寬度B和整車前橋載荷G1等。

    [1] 馬駿,錢立軍.汽車外傾角與前束值的合理匹配[J].合肥工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版),2012(1).

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