李龍,胡曉軍,唐志平
(中國科學(xué)技術(shù)大學(xué) 近代力學(xué)系,安徽 合肥230027)
微推進(jìn)技術(shù)主要用于空間飛行器的軌道和姿態(tài)的精確調(diào)節(jié)和保持,對(duì)微小衛(wèi)星執(zhí)行任務(wù)、星座的編隊(duì)飛行,使空間超靜平臺(tái)實(shí)現(xiàn)無拖曳控制。目前,空間微推進(jìn)領(lǐng)域在研的微推力器為氣體推力器、脈沖等離子體推力器(PPT)、場效應(yīng)離子推力器、霍爾推力器、微機(jī)電系統(tǒng)(MEMS)推力器、肼推力器、激光微推力器等。激光微推力器與其他幾種方式的典型推進(jìn)性能[1-9]相比具有沖量比特小、系統(tǒng)質(zhì)量輕、推力調(diào)節(jié)范圍寬等優(yōu)點(diǎn),在空間微推進(jìn)領(lǐng)域中具有不可替代的地位。
激光化學(xué)微推進(jìn)是指利用推力器自身攜帶的微型激光器產(chǎn)生的激光與推力器中含能工質(zhì)相互作用產(chǎn)生高溫高壓氣團(tuán)反噴獲得推動(dòng)力的推進(jìn)技術(shù)。其作用過程中有化學(xué)能的釋放,新的能量注入使得推進(jìn)性能得到提高。激光化學(xué)微推進(jìn)屬于燒蝕模式的激光推進(jìn),由于燒蝕對(duì)激光的功率密度有一定的要求(要高于工質(zhì)的燒蝕閾值),一般需要對(duì)激光器發(fā)出的光進(jìn)行聚焦整形,考慮到為防止反射式工作方式時(shí)對(duì)鏡頭的污染,激光聚焦鏡頭需放置于離工質(zhì)較遠(yuǎn)的位置(也不能完全避免噴射羽對(duì)鏡頭的污染),目前國內(nèi)外大多采用透射式開展激光微推進(jìn)技術(shù)的研究。透射式激光微推進(jìn)產(chǎn)生的噴射方向性很好,不再額外設(shè)計(jì)微噴管,直接利用燒蝕工質(zhì)產(chǎn)生的沖量。
Lippert 等[10]、Phipps 等[11]利用近紅外波長的二極管激光對(duì)縮水甘油疊氮聚醚(GAP)、聚乙烯醇硝酸酯(PVN)和聚氯乙烯(PVC)等聚合物進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究。疊氮類聚合物GAP 具有很好的推進(jìn)性能,添加碳粉的GAP 獲得了最高達(dá)368%的激光能量利用率η,而添加紅外染料的GAP 獲得了198%的η 值,這都說明了在激光作用后,化學(xué)能得到了釋放,使得η 高于100%. 而同樣作為含能工質(zhì)的PVN 在這種激光條件下并沒能使其化學(xué)能得到充分釋放,從而得到的推進(jìn)性能并不佳。
蔡建[12]對(duì)有機(jī)玻璃(PMMA)、雙基藥、賽璐珞(CN)等工質(zhì)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)篩選,實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn):有機(jī)玻璃具有較高的比沖Isp,最高值達(dá)到1 543.7 s,但其沖量耦合系數(shù)Cm最高只有6 dyne/W;而雙基藥作為本身含氧化劑的含能工質(zhì)的一種,Cm的最大值達(dá)到了18 dyne/W,Isp最高達(dá)到742.5 s;在對(duì)55 μm 和100 μm兩種厚度的雙基藥工質(zhì)推進(jìn)性能對(duì)比中發(fā)現(xiàn),55 μm厚的雙基藥的Cm和Isp都優(yōu)于100 μm 的。
一般,本身不含氧化劑的工質(zhì)在激光化學(xué)推進(jìn)中的能量釋放主要發(fā)生在激光作用后的高溫高壓氣團(tuán)在推力器中的流場演化過程中,需要外界提供氧氣。而本身含氧化劑的工質(zhì)在激光與工質(zhì)相互作用時(shí)就會(huì)釋放大量的化學(xué)能,這一能量的釋放過程是由工質(zhì)本身提供的,不需要外界提供氧氣。而激光化學(xué)微推進(jìn)的應(yīng)用幾乎都是處于真空環(huán)境,所以本文選用可釋放能量較高但又相對(duì)安全的雙基藥作為工質(zhì),在工質(zhì)厚度方面進(jìn)行推進(jìn)性能優(yōu)化研究。由于雙基藥對(duì)近紅外波段的光并不吸收,需要添加紅外染料輔助工質(zhì)對(duì)激光的吸收,本文中選用直徑1.5 μm 的碳粉。
衡量激光推進(jìn)性能的參數(shù)主要有沖量耦合系數(shù)Cm,比沖Isp和激光能量利用率η.
Cm為激光與物質(zhì)相互作用時(shí),推力器獲得的沖量與輸入激光能量的比值[13],常用單位為dyne/W或N·s/J:
式中:P 為推力器獲得的沖量;E 為激光輸入能量;Δm 為工質(zhì)燒蝕質(zhì)量;vE為噴射物質(zhì)的逃逸速度。
Isp為激光與物質(zhì)相互作用時(shí),推力器獲得的沖量和工質(zhì)在燒蝕中損失質(zhì)量的比,用來衡量工質(zhì)的利用率[10],常用單位為s:
式中:g=9.8 m/s2.
η 為激光作用后產(chǎn)生的總動(dòng)能與輸入激光能量的比[10]:
式中:mt為推力器質(zhì)量。
由于Δm?mt,則可得
如圖1 所示,實(shí)驗(yàn)測量系統(tǒng)由控制電路、激光器、聚焦鏡、工質(zhì)、扭擺測試裝置、導(dǎo)引示數(shù)系統(tǒng)和激光功率計(jì)等組成。
由于實(shí)驗(yàn)需要控制脈寬以得到不同的脈沖,本文中的激光能量E 由激光的功率W 乘以激光脈寬t得到,如(5)式。
式中:激光功率W 由功率計(jì)直接測得;激光脈寬t 由電路控制。
由于每次單脈沖的燒蝕質(zhì)量很小,很難直接測得,實(shí)驗(yàn)中通過測得工質(zhì)密度ρ 和燒蝕體積V,由(6)式計(jì)算得到單脈沖燒蝕質(zhì)量Δm.
燒蝕部分為通孔(如圖2 所示),由金相顯微鏡拍出照片后,對(duì)比標(biāo)尺讀出孔洞面積S. 通過顯微鏡拍攝厚度剖面的照片,對(duì)比標(biāo)尺讀出厚度h. 則
圖2 燒蝕孔洞Fig.2 Ablation hole
沖量P 的測量用自研制的擋板扭擺系統(tǒng),其測量原理如圖1 所示,激光經(jīng)聚焦鏡頭聚焦后穿過工質(zhì)的透明基底層到達(dá)工質(zhì)藥膜產(chǎn)生燒蝕,噴射物噴到扭擺的擋板上使扭擺偏轉(zhuǎn),根據(jù)扭擺轉(zhuǎn)動(dòng)的角度,可以得到扭擺獲得的沖量。實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證,工質(zhì)片到擋板的距離控制在1 mm 以內(nèi)。這樣的測試裝置不僅可以對(duì)工質(zhì)進(jìn)行實(shí)驗(yàn),還可以對(duì)推力器的單脈沖沖量進(jìn)行測量,同時(shí)避免了多次移動(dòng)扭擺造成的導(dǎo)引示數(shù)誤差。
在微噴射作用以后,扭擺繞扭絲產(chǎn)生偏轉(zhuǎn),由角動(dòng)量守恒、能量守恒方程和材料力學(xué)相關(guān)知識(shí)可得
式中:I 為扭擺的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量;l 為扭絲的有效長度;J為截面極慣性矩;P 為作用在擋板上的沖量;R 為沖量臂,沖量作用點(diǎn)到扭絲的距離;θ 為扭擺轉(zhuǎn)動(dòng)的最大角度。
實(shí)驗(yàn)所選激光器波長為980 nm,燒蝕激光的功率為0.93 W,聚焦光斑直徑為50 μm,此處的激光功率密度為4.74 ×104W/cm2. 選用25 μm、30 μm、35 μm和40 μm 4 種不同厚度的工質(zhì)片在不同脈寬t作用下進(jìn)行實(shí)驗(yàn)研究。
圖3 是25 μm 厚雙基藥復(fù)合工質(zhì)在0.93 W 激光作用下的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)。0 ~2.0 ms 脈寬下的比沖和1.0 ~2.0 ms 脈寬下Cm都呈現(xiàn)出下降趨勢。實(shí)驗(yàn)中,0.8 ms時(shí)存在最大η 為83.44%,此時(shí)的Cm為28.1 dyne/W,Isp為606.0 s. 激光脈寬為2.0 ms 時(shí),Cm和Isp都降到最低。2.0 ms 處的η 最高只有7.3%.
圖4 ~圖6 分別為30 μm、35 μm、40 μm 厚雙基藥復(fù)合工質(zhì)在0.93 W 激光作用下的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)。
30 μm 工質(zhì)在脈寬2.0 ms 激光作用下的Cm、Isp和η 都明顯低于其在1.0 ms 脈寬作用下的結(jié)果。實(shí)驗(yàn)中,在1.0 ms 脈寬作用時(shí)存在最大η 為63.22%,此時(shí)的Cm為34.6 dyne/W,Isp為373.0 s.激光脈寬為2.0 ms 時(shí),η 最高只有7.6%,對(duì)應(yīng)的Cm為15.3 dyne/W,Isp為101.0 s.
35 μm 工質(zhì)在脈寬2.0 ms 激光作用下的Cm、Isp和η 都明顯低于其在1.0 ms 脈寬作用下的結(jié)果。實(shí)驗(yàn)中,在1.0 ms 脈寬作用時(shí)存在最大η 為61.67%,此時(shí)的Cm為40.6 dyne/W,Isp為310.0 s.激光脈寬為2.0 ms時(shí),η 最高只有8.3%,對(duì)應(yīng)的Cm為18.4 dyne/W,Isp為91.6 s.
圖3 25 μm 厚雙基藥復(fù)合工質(zhì)推進(jìn)性能Fig.3 Propulsion performance of 25 μm thick double-base propellant
40 μm 工質(zhì)在脈寬2.0 ms 激光作用下的Cm、Isp和η 都明顯低于其在1.0 ms 脈寬作用下的結(jié)果。在1.0 ms脈寬作用時(shí)存在最大η 為46.2%,此時(shí)的Cm為48.7 dyne/W,Isp為194.0 s. 實(shí)驗(yàn)中,激光脈寬為2.0 ms 時(shí),η 最高只有11.9%,對(duì)應(yīng)的Cm為39.0 dyne/W,Isp為62.5 s.
圖4 30 μm 厚雙基藥復(fù)合工質(zhì)推進(jìn)性能Fig.4 Propulsion performance of 30 μm thick double-base propellant
將4 種厚度工質(zhì)在燒蝕閾值處的推進(jìn)性能參數(shù)進(jìn)行對(duì)比,如圖7 所示,可見隨著工質(zhì)厚度的增加,工質(zhì)的Cm有漸增的趨勢,而Isp有漸減的趨勢。主要因?yàn)?,在這種功率密度下,工質(zhì)片越厚,對(duì)激光來說越難將其燒透。在這種透射式的燒蝕中,在厚度方向,工質(zhì)的作用形式分為兩部分:第一部分,工質(zhì)是靠激光直接燒蝕產(chǎn)生氣體;第二部分,工質(zhì)是靠燒蝕后的高溫高壓氣團(tuán)將其沖出去,這部分工質(zhì)的質(zhì)量利用率很低。比沖描述的是工質(zhì)的利用率,工質(zhì)片越厚,在同等激光作用下,第二部分的工質(zhì)所占的比重越大,所以比沖就越低。同時(shí),由于工質(zhì)片越厚,噴射出的工質(zhì)會(huì)越多,使得沖量耦合系數(shù)會(huì)略高。
由圖7 可知,4 種工質(zhì)的η 都在50%附近,沒有出現(xiàn)超過100%的情況,沒能很明顯體現(xiàn)出其作為激光化學(xué)微推進(jìn)的優(yōu)越性。推測原因可能為:激光的功率密度較低,還不能較好地激發(fā)其化學(xué)能的釋放,為此針對(duì)25 μm 厚的工質(zhì),提高激光的功率密度,以期獲得更高的激光能量利用率。
圖5 35 μm 厚雙基藥復(fù)合工質(zhì)推進(jìn)性能Fig.5 Propulsion performance of 35 μm thick double-base propellant
激光器波長為980 nm,燒蝕激光的功率較前文提高近1 倍,為1.80 W,聚焦光斑直徑為50 μm,此處的激光功率密度為9.17 ×104W/cm2.
圖8 是25 μm 厚雙基藥復(fù)合工質(zhì)在1.80 W 激光作用下的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)。同前文,該工況下燒蝕閾值為0.2 ms. Cm、Isp和η 都隨著脈寬時(shí)間的增加而減小。實(shí)驗(yàn)中,在0.2 ms 脈寬作用時(shí)存在最大η 為316.4%,此時(shí)的Cm為130.8 dyne/W,Isp為493.0 s.由圖8(c)看到,激光脈寬在0.3 ms 和0.2 ms 時(shí),η都超過了100%,說明雙基藥的化學(xué)能得到了釋放,驗(yàn)證了前一小節(jié)的推測。
圖6 40 μm 厚雙基藥復(fù)合工質(zhì)推進(jìn)性能Fig.6 Propulsion performance of 40 μm thick double-base propellant
表1 顯示了功率為0.93 W 和1.80 W 兩種激光器作用下,實(shí)驗(yàn)中25 μm 厚雙基藥復(fù)合工質(zhì)獲得最大激光能量利用率時(shí)的相關(guān)參數(shù)。
圖7 4 種厚度的雙基藥復(fù)合工質(zhì)推進(jìn)性能對(duì)比Fig.7 Comparison of 4 double-base propellant with different thicknesses
由表1 可知,在0.93 W 激光作用下,激光脈寬閾值為0.8 ms. 在1.80 W 激光作用下,脈寬閾值降到了0.2 ms,聚焦光斑都為50 μm,燒蝕時(shí)激光的功率密度較0.93 W 的情況提高了近1 倍,但燒蝕閾值降低4 倍,則輸入的激光能量降了1 倍,而η 卻提高了2.79 倍,這說明此時(shí)化學(xué)能的釋放比0.93 W 時(shí)更加充分。
表1 兩種功率激光作用下的推進(jìn)性能對(duì)比Tab.1 Comparison of two kinds of laser power
將本文中所選雙基藥復(fù)合工質(zhì)在功率為1.80 W的激光作用下的推進(jìn)性能與文獻(xiàn)[10,12]中報(bào)道的微推進(jìn)工質(zhì)的推進(jìn)性能對(duì)比,結(jié)果如表2 所示。
表2 不同工質(zhì)推進(jìn)性能對(duì)比Tab.2 Comparison of different propellants
由表2 可見,作為本身不含氧化劑的PVC、PMMA和賽璐珞,它們的η 都較低,低于50%. 而作為本身含氧化劑的含能工質(zhì)GAP 和本文所選的雙基藥,由于在激光作用過程中大量的化學(xué)能釋放,使得它們的Cm和Isp都很高,從而使得其激光能量利用率都超過了100%.
圖8 25 μm 厚雙基藥復(fù)合工質(zhì)在1.80 W激光作用下的推進(jìn)性能Fig.8 Propulsion performance of 25 μm thick double-base propellant with laser power of 1.80 W
本文所選的雙基藥復(fù)合工質(zhì)和Lippert 等[10]所選的GAP 工質(zhì)在摻雜C 粉時(shí)的激光能量利用率都超過了300%,是普通工質(zhì)的6 倍以上,化學(xué)能的補(bǔ)充很明顯。這兩種含能工質(zhì)在摻雜相同紅外吸收劑時(shí)也是各有各的優(yōu)點(diǎn),雙基藥工質(zhì)具有較高的Cm,而GAP 工質(zhì)具有較高的Isp,可根據(jù)不同的需要進(jìn)行選擇。
針對(duì)激光化學(xué)微推進(jìn)的特點(diǎn),采用自研制微沖量擋板扭擺系統(tǒng),對(duì)25 μm、30 μm、35 μm、40 μm 4 種厚度自研制的雙基藥復(fù)合工質(zhì)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)研究。激光焦斑為50 μm,功率密度為4.74×104W/cm2. 發(fā)現(xiàn)隨著工質(zhì)厚度的增加,工質(zhì)的Cm有漸增的趨勢,而Isp有漸減的趨勢。得到了化學(xué)能釋放和激光功率密度的關(guān)系。利用功率為1.80 W 的半導(dǎo)體激光器,25 μm 厚的雙基藥復(fù)合工質(zhì)的Cm和Isp分別達(dá)到了130.8 dyne/W 和493.0 s,此時(shí),名義上的η 高達(dá)316.4%,是無化學(xué)能釋放工質(zhì)的6 倍以上,化學(xué)能的貢獻(xiàn)非常明顯。實(shí)際應(yīng)用中,在追求較大推力時(shí)可選擇較厚的工質(zhì);在追求較高比沖時(shí)可選擇薄一些的工質(zhì)。
References)
[1]林來興. 現(xiàn)代小衛(wèi)星的微推進(jìn)系統(tǒng)[J]. 航天器工程,2010,19(6):13 -20.LIN Lai-xing. Micro-propulsion system for modern small satellites[J]. Spacecraft Engineering,2010,19(6):13 -20. (in Chinese)
[2]林來興.小衛(wèi)星技術(shù)發(fā)展和應(yīng)用前景[J]. 航天器工程,2006,15(3):14 -18.LIN Lai-xing. Development and application prospects of small satellite technology[J]. Spacecraft Engineering,2006,15(3):14 -18.(in Chinese)
[3]Helvajian H,Janson S W.Small satellites past,present and future[M]. US:The Aerospace Press,2009.
[4]Mueller J,Ziemer J,Hofer R,et al. A survey of micro thrust propulsion options for micro-spacecraft and formation flying missions[C/OL]∥5th Annual CubeSat Developers Workshop. San Luis Obispo:California Polytechnic State University,2008. [2011-12-15].Http:∥mstl. atl. calpoly. edu/ ~bklofas/Presentations /DevelopersWorkshop2008/session2/4-MicroThrusters-Juergen_Mueller.pdf.
[5]Micci M M,Ketsdever A D. Micropropulsion for small spacecraft[M]. US:AIAA,2000.
[6]Ross C. Design,fabrication and modeling of solid propellant microcket-app to micro propulsion[J]. Sensor and Actuator A,2003,99:125 -133.
[7]Bayt R L,Breuer K S. Analysis and testing of a silicon intrinsicpoint heater in a micropropulsion application[J]. Sensors and Actuators A,2001,91:249 -255.
[8]Zhang K L. Development of a solid propellant microthruster with chamber and nozzle etched no a wafersurface[J].Journal of Micromechanics and Microengineering,2004,14:785 -792.
[9]禹天福.空間化學(xué)推進(jìn)技術(shù)的發(fā)展[J].火箭技術(shù),2005,31(6):23 -29.YU Tian-fu. Development of space chemical propulsion technology[J]. Journal of Rocket Propulsion,2005,31(6):23 -29. (in Chinese)
[10]Lippert T,Urech L,Phipps C R,et al. Polymer ablation:from fundamentals of polymerdesign to laser plasma thruster[J]. Applied Surface Science,2007,253 (15):6409 -6415.
[11]Phipps C R,Luke J R,Helgeson W,et al. Performance test results for the laser-powered microthruster[J].AIP Conference Proceedings,2006,830:224 -234.
[12]蔡建. 激光微推進(jìn)的原理和應(yīng)用研究[D]. 合肥:中國科學(xué)技術(shù)大學(xué),2007:61 -76.CAI Jian. Mechanism and experiment investigation of laser micropropulsion[D]. Hefei:University of science and technology of China,2007:61 -76. (in Chinese)
[13]Pirri A N,Monsler M J,Nebolsin P E. Propulsion by absorption of laser radiation[J]. AIAA Journal,1974,12(9):1254 -1261.