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    球面瓦開裂分析及解決方案

    2014-02-09 03:19:57李明飛劉旭叢曉靜李穎
    水泥技術(shù) 2014年6期
    關(guān)鍵詞:砂型球面凹槽

    李明飛,劉旭,叢曉靜,李穎

    球面瓦開裂分析及解決方案

    Analysis and Solution for Spherical Bush

    李明飛,劉旭,叢曉靜,李穎

    球面瓦作為托輪軸承組中重要的組成部件之一,起著冷卻襯瓦、承載回轉(zhuǎn)窯整體和減震的作用。

    通常球面瓦的失效表現(xiàn)為在使用過程中開裂,導(dǎo)致冷卻循環(huán)水滲出,襯瓦的潤(rùn)滑油和水混合,引起襯瓦溫度的迅速上升,致使襯瓦燒瓦。

    球面瓦的失效形式大多為貫穿性裂紋,失效部位均在冷卻水槽邊緣的正上方,見圖1。

    解剖切割失效的球面瓦,發(fā)現(xiàn)冷卻水道已發(fā)生明顯的偏移,這說明在鑄造成型時(shí),砂芯的固定出現(xiàn)了問題,鐵液在充型過程中,其沖力和浮力導(dǎo)致砂芯擺動(dòng)偏離,見圖2。

    針對(duì)上述問題,首先采用AN?SYS軟件對(duì)球面瓦水槽不同壁厚及其相對(duì)應(yīng)的應(yīng)力進(jìn)行分析;其次,對(duì)優(yōu)化后的球面瓦鑄造工藝流程進(jìn)行跟蹤分析;最后,對(duì)球面瓦的結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化,保證使用可靠性和使用壽命。

    圖1 球面瓦失效的宏觀形貌

    圖2 球面瓦內(nèi)部冷卻水道的宏觀形貌

    圖3 球面瓦壁厚為28mm時(shí)的應(yīng)力分析

    圖4 球面瓦壁厚為40mm時(shí)的應(yīng)力分析

    圖5 球面瓦壁厚為50mm時(shí)的應(yīng)力分析

    圖6 球面瓦壁厚為50mm時(shí)的應(yīng)力分析

    1ANSYS應(yīng)力分析

    分析的球面瓦凹槽壁厚分別為:

    (1)28mm,鑄造砂芯偏離后的壁厚;

    (2)40mm,目前的設(shè)計(jì)壁厚;

    (3)50mm,優(yōu)化后的壁厚;

    (4)50mm,南京院的球面瓦凹槽壁厚。

    在計(jì)算時(shí),施加等壓強(qiáng)的力,即隨規(guī)格的變大受力增加,保證單位面積受力相同。計(jì)算結(jié)果如下:

    1.128 mm壁厚的球面瓦

    圖7 球面瓦整體木模及造型后的型腔內(nèi)壁

    圖8 定型及清砂用鋼筋和纏繞在上面用的通氣環(huán)形鋼環(huán)

    圖9 冷卻水道的造型

    圖10 冷卻水道砂型的擺放和相關(guān)尺寸的測(cè)量

    通過圖3可以清晰地看出,應(yīng)力最大值在17~20.4MPa之間,應(yīng)力集中位置在冷卻水道左右兩側(cè)及上方。1.240mm壁厚的球面瓦

    通過圖4可以清晰地看出,隨著壁厚的增加,應(yīng)力值也隨之減少,應(yīng)力最大值在11.9~14.9MPa之間,比壁厚為28mm的減少5MPa,應(yīng)力集中位置沒有發(fā)生變化,依舊在冷卻水道周邊。

    1.3 優(yōu)化后50mm壁厚的球面瓦

    通過圖5可以清晰地看出,隨著壁厚的增加,應(yīng)力值隨之降低,應(yīng)力最大值在7.7~10.2MPa之間,應(yīng)力集中位置保持不變。

    1.4 南京院50mm壁厚的球面瓦

    通過分析(見圖6),應(yīng)力最大值在8.62~10.2MPa之間,應(yīng)力集中除了在冷卻水道周邊外,還在球面直角處有明顯的應(yīng)力集中現(xiàn)象。

    上述計(jì)算結(jié)果表明:

    (1)隨著凹槽壁厚的增加,應(yīng)力最大值逐漸變??;

    (2)應(yīng)力集中位置基本保持不變,在冷卻水道周邊;(3)同壁厚的球面瓦(50mm),南京院的應(yīng)力值略高于優(yōu)化后的,但南京院球面瓦的應(yīng)力集中位置除了在冷卻水道周邊,還有一處應(yīng)力集中明顯的位置,即球面直角處。

    2 鑄造工藝流程

    以內(nèi)徑?690mm、外球S? 1060mm、寬770mm且水槽內(nèi)壁優(yōu)化為50mm規(guī)格的新球面瓦制作過程為例,詳細(xì)解析整個(gè)鑄造工藝的流程。

    2.1 球面瓦整體的型腔

    圖11 凹槽面的造型與尺寸測(cè)量

    圖12 組裝好后的形貌

    該步驟(見圖7)是將球面瓦整體的木模放入砂箱中,將球面瓦的整體輪廓呈現(xiàn)出來,脫完木模后,在內(nèi)壁均勻涂刷耐火涂料。

    刷完耐火涂料后,即可對(duì)球面的尺寸進(jìn)行測(cè)量,該球面的最終直徑為S?1060mm,經(jīng)測(cè)量該半徑尺寸為545mm,能夠保證球面50mm的厚度。

    2.2 冷卻水道造型(圖8.9)

    此步驟很關(guān)鍵,因?yàn)樗婕暗饺齻€(gè)問題:(1)砂型在接觸鐵液時(shí)的排氣問題;(2)在澆注時(shí),砂型如何保持固定;(3)澆注完畢后,如何清砂。

    在這個(gè)問題上,鑄造廠設(shè)計(jì)得很好,采用鋼筋纏繞環(huán)狀彈簧空心鋼環(huán)埋在砂芯中,澆注時(shí)通氣、定型及清砂問題都得以解決。

    造型完畢,涂刷上涂料烘烤干后,放置在球面瓦整體內(nèi)腔內(nèi),進(jìn)行第一步組合。組合完畢后,對(duì)相關(guān)尺寸進(jìn)行測(cè)量,測(cè)量冷卻水道砂型的最上面到圓心為395mm左右,設(shè)計(jì)值為R395mm,即凹槽面壁厚的第一個(gè)半徑尺寸是達(dá)到設(shè)計(jì)要求的。圖10中第一排第二張照片中冒出來的“細(xì)繩”就是纏繞在鋼筋上用于通氣的環(huán)狀彈簧空心鋼環(huán)。

    為了解決砂芯擺動(dòng)問題,造型時(shí)在兩端造出大方塊狀,平穩(wěn)擺放在球面瓦整體砂型上,上面最后還有上型箱壓著,左右均用單獨(dú)造型的砂芯固定,非常牢靠。

    2.3 球面瓦凹槽面造型(圖11.12)

    凹槽面造型完畢后,尺寸在? 685mm,而設(shè)計(jì)尺寸為?690mm,單邊加工余量為2.5mm,由于存在線收縮率問題,在澆注完畢后,尺寸變成? 675mm。

    凹槽面的造型組裝周邊環(huán)繞放上火泥線,起到密封作用。

    2.4 合箱和鐵液澆注(圖13)

    3 球面瓦的熱處理

    當(dāng)鑄件形狀復(fù)雜,厚薄不均時(shí),由于澆注后冷卻過程中各部位的冷卻速度不同,往往會(huì)在鑄件內(nèi)部產(chǎn)生很大的應(yīng)力。它不僅會(huì)削弱鑄件的強(qiáng)度,而且在隨后的切削加工之后,由于應(yīng)力的重新分布而引起變形,甚至開裂。因此,對(duì)精度要求較高或大型、復(fù)雜的鑄件(如機(jī)床床身、機(jī)架等)在切削加工之前,要進(jìn)行一次消除內(nèi)應(yīng)力的退火,有時(shí)甚至在粗加工之后還要進(jìn)行一次。

    球面瓦在鑄造完畢后、機(jī)加之前必須進(jìn)行退火去除內(nèi)應(yīng)力這一核心步驟,熱處理工藝如下:

    (1)裝爐溫度≤200℃;(2)升溫速度≤80℃/h;(3)保溫溫度:500~550℃,保溫時(shí)間:4~5h;

    (4)隨爐冷卻速度:30℃/h;

    (5)出爐溫度:≤200℃,根據(jù)生產(chǎn)周期,可適當(dāng)提高出爐溫度。

    4 結(jié)語

    通過理論模擬計(jì)算和鑄造流程跟蹤,解決球面瓦開裂的問題,歸結(jié)如下:

    (1)適當(dāng)增加水槽內(nèi)壁厚,有利于降低應(yīng)力;

    (2)球面瓦造型時(shí),冷卻水道的芯子擺放、固定是關(guān)鍵,并且冷卻水道不可直角過渡,應(yīng)采用不低于R20mm的倒角過渡,減少應(yīng)力集中;

    (3)球面瓦鑄造完畢后,在開箱清砂后、機(jī)加之前,必須進(jìn)行消除應(yīng)力退火這一核心步驟,將鑄造殘余應(yīng)力消除?!?/p>

    TQ172.622.29

    :A

    :1001-6171(2014)06-0041-04

    中材裝備集團(tuán)有限公司熱工分公司,天津300400;

    2014-03-23;編輯:呂光

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