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    東牙溪大橋主橋設(shè)計(jì)

    2014-01-09 05:55:36陳敬仲
    城市道橋與防洪 2014年7期
    關(guān)鍵詞:預(yù)拱度主橋撓度

    陳敬仲

    (中鐵第一勘察設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司廈門分公司,福建廈門 361012)

    1 工程概述

    東牙溪大橋位于福建省三明市富興堡街道上游的村頭村,為“國(guó)省干線橫六線三元區(qū)村頭至荊東公路段一期工程村頭至槐林段”中的分項(xiàng)工程,工程設(shè)計(jì)起點(diǎn)位于現(xiàn)狀省道306加油站南側(cè)的堆煤場(chǎng)處,與現(xiàn)狀省道306順接,沿麥克奧迪光學(xué)廠北邊的小山坡跨越東牙溪后,在富興變電站后山的南側(cè)山坡自北向南展線,終點(diǎn)與306省道改線配套工程平交,路線長(zhǎng)度1.122 km。

    橋梁起點(diǎn)接省道306,起點(diǎn)里程K0+037.4,終點(diǎn)里程為K0+735.1,全長(zhǎng)697.7 m。橋梁孔跨布置為 3 ×30m+2×30m+3×40m+50 m+4×80 m+50 m,按4聯(lián)設(shè)置。主橋采用預(yù)應(yīng)力混凝土變截面箱型連續(xù)剛構(gòu)橋,引橋采用預(yù)應(yīng)力混凝土等截面箱型連續(xù)梁橋。

    2 橋型布置

    主橋采用整體斷面,橋?qū)挒?1 m,主橋平面位于R=550 m的圓曲線上。

    主橋主墩9#~13#橋墩采用雙薄壁墩,墩梁固結(jié),墩臺(tái)基礎(chǔ)均采用鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。

    主橋橋型布置見圖1,橫斷面布置見圖2。

    圖1 主橋橋型布置圖(單位:cm)

    圖2 主橋箱梁橫斷面布置圖(單位:cm)

    3 主橋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    3.1 箱梁結(jié)構(gòu)尺寸

    主梁采用變高度預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁,單箱雙室箱形截面,支點(diǎn)梁高5.0 m,跨中梁高2.4 m,梁高按1.6次拋物線變化,箱梁頂寬21 m,懸臂長(zhǎng)4 m,箱底寬13 m,頂板厚0.28 m,底板厚0.26~0.6 m,一般段腹板厚0.5 m,中支點(diǎn)附近腹板厚0.7 m。主墩設(shè)雙中橫隔梁厚1.3 m,對(duì)應(yīng)雙薄壁墩設(shè)置,端橫隔梁厚1.5 m,主跨跨中設(shè)橫隔板,橋面板橫向按橋面橫坡設(shè)置,梁底面平行于橋面設(shè)置,橫向梁高相等,支點(diǎn)處梁底設(shè)墊塊調(diào)平。箱梁橫斷面見圖3。

    圖3 箱梁橫斷面圖(單位:cm)

    3.2 箱梁預(yù)應(yīng)力體系

    主梁采用預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu),縱、橫、豎三向預(yù)應(yīng)力體系,塑料波紋管成孔,真空灌漿工藝。縱向預(yù)應(yīng)力采用19-φs15.24、17-φs15.24、12-φs15.24和9-φs15.24群錨體系;橫向預(yù)應(yīng)力采用BM3-φs15.24扁錨體系,間距0.5 m;豎向預(yù)應(yīng)力采用D25精扎螺紋鋼筋,間距0.5 m。

    本橋主橋采用懸臂澆筑施工,主梁0#節(jié)段在墩旁支架上澆注,1#~10#梁段采用掛籃懸臂澆注,0#節(jié)段長(zhǎng)11 m,合攏段長(zhǎng)2.0 m,懸臂澆筑梁段長(zhǎng)為3.0~4.0 m。施工掛籃及模板總重應(yīng)控制在900 kN之內(nèi)。預(yù)應(yīng)力立面布置見圖4。

    3.3 下部結(jié)構(gòu)

    9#~13#主墩墩身采用雙薄壁墩,墩厚為1.3 m,墩寬13 m,雙薄壁中心距3.8 m,墩身橫橋向按道路中線徑向布置,墩高約30~50 m,主墩與梁體固結(jié);主墩10號(hào)、11號(hào)和12號(hào)墩因墩高較高,在墩中間區(qū)段設(shè)置一道橫系梁,以增加高墩的穩(wěn)定性。主墩基礎(chǔ)采用12根φ1.8 m鉆孔灌注樁,承臺(tái)厚3.5 m。

    4 結(jié)構(gòu)計(jì)算與分析

    4.1 縱向靜力計(jì)算模式及荷載

    主橋采用Midas Civil進(jìn)行空間計(jì)算,計(jì)算模型見圖5。本橋主橋共5處懸臂澆筑的T構(gòu)段,考慮掛籃成本,使用3對(duì)掛籃先進(jìn)行中間3個(gè)墩的T構(gòu)梁段的施工,跨中合攏后,再進(jìn)行次邊墩T構(gòu)梁段的施工,再合攏次邊跨和邊跨。主橋模擬實(shí)際施工步驟到成橋運(yùn)營(yíng)進(jìn)行計(jì)算,計(jì)算中考慮了樁與地基土的相互作用。計(jì)算荷載包括:自重、二期恒載、預(yù)應(yīng)力的加載、混凝土不同齡期的收縮和徐變、施工荷載等影響。在成橋運(yùn)營(yíng)階段,考慮了汽車荷載、人群荷載、支點(diǎn)沉降、制動(dòng)力、溫度力、風(fēng)力等作用與影響。其中溫度計(jì)算考慮了體系升降溫,梁的溫度梯度。

    除上述計(jì)算外,對(duì)高墩的自體穩(wěn)定性、上部結(jié)構(gòu)最大懸臂狀態(tài)的施工穩(wěn)定性和全橋的穩(wěn)定性進(jìn)行分析。

    另外,在下部結(jié)構(gòu)計(jì)算中,對(duì)縱橫向風(fēng)力及各種作用引起的墩截面的扭矩也進(jìn)行了計(jì)算組合。

    4.2 上部結(jié)構(gòu)縱向靜力計(jì)算結(jié)果

    由于篇幅限制,本文只列舉主要計(jì)算結(jié)果。

    (1)施工階段驗(yàn)算

    施工階段標(biāo)準(zhǔn)組合混凝土正截面應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果:最大壓應(yīng)力為12.37 MPa,小于規(guī)范規(guī)定的容許壓應(yīng)力22.68 MPa,最大拉應(yīng)力為-0.52 MPa,滿足規(guī)范受力要求。

    (2)運(yùn)營(yíng)階段驗(yàn)算

    正常使用階段承載能力基本組合正截面強(qiáng)度安全系數(shù)最小值為:K=1.04,位于中跨跨中;斜截面抗剪強(qiáng)度安全系數(shù)最小值為:K=1.15,位于橋墩支點(diǎn)位置;截面抗扭承載力安全系數(shù)最小值為:K=1.03,位于梁端支點(diǎn)位置,滿足規(guī)范受力要求。

    正常使用極限狀態(tài)短期效應(yīng)組合正截面抗裂驗(yàn)算結(jié)果:正截面應(yīng)力除在梁端上緣局部位置出現(xiàn)拉應(yīng)力外,其它位置均受壓,最小壓應(yīng)力為0.37 MPa,位于中跨1/4跨附近下緣,滿足規(guī)范受力要求;斜截面抗裂驗(yàn)算結(jié)果:斜截面主拉應(yīng)力除在梁端局部位置出現(xiàn)超限的拉應(yīng)力外,其它位置的最大拉應(yīng)力為-0.86 MPa,位于橋墩支點(diǎn)附近,小于規(guī)范規(guī)定的容許拉應(yīng)力-1.325 MPa,滿足規(guī)范受力要求。

    正常使用極限狀態(tài)長(zhǎng)期效應(yīng)組合正截面抗裂驗(yàn)算結(jié)果:正截面應(yīng)力除在梁端上緣局部位置出現(xiàn)拉應(yīng)力外,其它位置均受壓,最小壓應(yīng)力為0.58 MPa,位于中跨1/4跨附近下緣,滿足規(guī)范受力要求。

    圖4 鋼束立面布置圖(單位:cm)

    圖5 有限元計(jì)算模型

    正常使用持久狀況標(biāo)準(zhǔn)組合正截面壓應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果:正截面最大壓應(yīng)力為15.2 MPa,小于規(guī)范規(guī)定的容許壓應(yīng)力19.44 MPa,滿足規(guī)范受力要求;斜截面主壓應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果:斜截面最大主壓應(yīng)力為15.2 MPa,小于規(guī)范規(guī)定的容許壓應(yīng)力19.44 MPa,滿足規(guī)范受力要求。

    正常使用極限狀態(tài)按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長(zhǎng)期撓度最大值57.8×1.425=82.4 mm,扣除結(jié)構(gòu)的自重產(chǎn)生的長(zhǎng)期撓度后,在次邊跨的跨中,產(chǎn)生最大的長(zhǎng)期撓度值46.2mm,小于L/600=133mm,滿足規(guī)范受力要求。

    4.3 預(yù)拱度的設(shè)置

    大跨徑橋梁預(yù)拱度分為施工預(yù)拱度和成橋預(yù)拱度。設(shè)置施工預(yù)拱度主要是為消除施工過(guò)程中各種荷載對(duì)線形的影響并預(yù)留成橋預(yù)拱度。成橋預(yù)拱度主要是為了消除后期運(yùn)營(yíng)過(guò)程中的收縮徐變、后期預(yù)應(yīng)力的損失、活載變形等而設(shè)置預(yù)拱度。預(yù)拱度理論計(jì)算公式如下:

    式中:f1i——由結(jié)構(gòu)自重、收縮、徐變、溫度、結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換、二期恒載等影響,對(duì)i點(diǎn)產(chǎn)生的撓度計(jì)算值;

    f2i——由張拉預(yù)應(yīng)力束對(duì)i點(diǎn)產(chǎn)生的撓度計(jì)算值;

    f3i——本施工階段及以后澆筑各段的施工臨時(shí)荷載對(duì)i點(diǎn)產(chǎn)生的撓度計(jì)算值。

    本橋采用Midas Civil程序模擬實(shí)際施工步驟到成橋運(yùn)營(yíng)進(jìn)行計(jì)算,式中f1i、f2i、f3i及后期運(yùn)營(yíng)過(guò)程中的收縮徐變、后期預(yù)應(yīng)力的損失、活載變形等均可由程序計(jì)算得到。結(jié)合程序,預(yù)拱度最終可按下面公式計(jì)算:

    預(yù)拱度=程序最后一個(gè)施工階段累計(jì)結(jié)果(考慮混凝土三年的收縮徐變)+(-1/2可變荷載效應(yīng))+(-掛籃變形)

    4.4 箱梁橫截面靜力分析計(jì)算

    箱梁橫截面分析對(duì)象取跨中和墩頂截面??缰薪孛嫒⊙涌v橋向1 m寬,結(jié)構(gòu)計(jì)算模型為腹板底部支承的框架;墩頂橫梁計(jì)算取端、中橫梁的相應(yīng)受力寬度,支承位置按實(shí)際支座位置。計(jì)算中考慮了箱梁自重、橋面二期恒載、預(yù)應(yīng)力、混凝土收縮徐變、汽車荷載、人群荷載、箱梁橋面板梯度溫度(或箱室內(nèi)外溫差)等荷載。

    5 結(jié)論

    通過(guò)對(duì)東牙溪大橋主橋進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)分析,橋梁各部分均滿足規(guī)范受力要求,結(jié)構(gòu)安全可靠。高墩、大跨、橋?qū)捠窃摌虻耐怀鎏攸c(diǎn),也是設(shè)計(jì)的重點(diǎn)和難點(diǎn)。因連續(xù)剛構(gòu)橋的變形小,結(jié)構(gòu)剛度好,行車平順舒適,伸縮縫少,養(yǎng)護(hù)簡(jiǎn)單,抗震能力強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn),使得連續(xù)剛構(gòu)橋幾乎是大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土梁橋的優(yōu)勝方案。本文就該橋的設(shè)計(jì)及計(jì)算分析作一些簡(jiǎn)要敘述,希望為今后同類橋梁的設(shè)計(jì)提供參考。

    [1] JTG D60-2004,公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范[S].

    [2] JTG D62-2004,公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范[S].

    [3] 馬保林.高墩大跨連續(xù)剛構(gòu)橋[M].北京:人民交通出版社,2001.

    [4] 雷俊卿.橋梁懸臂設(shè)計(jì)與施工[M].北京:人民交通出版社,2005.

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