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    大直徑貫通式潛孔錘局部氣舉反循環(huán)鉆進(jìn)工藝的試驗(yàn)研究

    2013-12-11 05:48:26易振華何龍飛胡志海
    地質(zhì)裝備 2013年1期
    關(guān)鍵詞:氣舉空壓機(jī)氣液

    易振華,何龍飛,胡志海

    (1.中船勘察設(shè)計(jì)研究院有限公司,上海 200063;2.上海金泰工程機(jī)械有限公司,上海 201805)

    灌注樁孔嵌巖鉆進(jìn)技術(shù)亦即大直徑鉆孔硬巖鉆進(jìn)技術(shù)是國(guó)內(nèi)外鉆孔工程界極為關(guān)注和竭力研究的難題之一。大直徑潛孔錘是解決此難題的行之有效的方法,鉆進(jìn)工藝目前主要為:①空氣正循環(huán)全套管鉆進(jìn)②貫通式潛孔錘組合泥漿正循環(huán)鉆進(jìn)③氣舉反循環(huán)鉆進(jìn)。鉆進(jìn)效率低下和難以清除孔底巖粉沉渣是目前國(guó)內(nèi)外研究的難題。SH25H液壓風(fēng)動(dòng)沖擊鉆機(jī)是上海金泰工程機(jī)械有限公司自主研發(fā)的以鉆進(jìn)中硬以上巖層為主的新型樁基礎(chǔ)施工設(shè)備,多年來(lái)在擁有大直徑貫通式氣動(dòng)潛孔錘和主機(jī)機(jī)電液一體化技術(shù)前提下,研究多種鉆進(jìn)工藝,經(jīng)過(guò)多年的探索,創(chuàng)新性提出大直徑貫通式潛孔錘組合局部氣舉反循環(huán)鉆進(jìn)工藝,并于廠內(nèi)試驗(yàn)井做了實(shí)鉆試驗(yàn),取得了顯著的效果。

    1 局部氣舉反循環(huán)工藝原理

    如圖1所示,外接空壓機(jī)產(chǎn)生的壓縮空氣經(jīng)過(guò)輸氣膠管、可伸縮式鉆桿、進(jìn)氣管進(jìn)入沖擊器內(nèi)部,驅(qū)動(dòng)沖擊器活塞產(chǎn)生往復(fù)運(yùn)動(dòng)沖擊花鍵軸,并將沖擊能量傳遞到鉆頭底部從而破碎巖石。同時(shí),車載空壓機(jī)產(chǎn)生的壓縮空氣經(jīng)輸氣膠管、可伸縮式鉆桿、風(fēng)管及氣液混合器,并在反渣通道內(nèi)形成無(wú)數(shù)小氣泡,氣泡一面沿反渣通道上升,一面膨脹,由于壓縮空氣不斷進(jìn)入鉆井液,在氣液混合器上部形成低比重的混合液,而鉆桿外環(huán)空中的鉆井液比重大,因此造成環(huán)空內(nèi)液柱壓力高于反渣通道內(nèi)液柱壓力,從而引起反循環(huán)流動(dòng),上返的巖屑通過(guò)排渣口排出落到撈渣筒內(nèi)沉積,待筒內(nèi)沉渣滿后提出鉆具,并通過(guò)動(dòng)力頭上移拉起撈渣筒外筒后清除巖屑。

    圖1 SH25H液壓風(fēng)動(dòng)沖擊鉆機(jī)局部氣舉反循環(huán)鉆具系統(tǒng)

    2 設(shè)備組成

    (1)SH25H液壓風(fēng)動(dòng)沖擊鉆機(jī)(圖1);

    (2)鉆桿:可伸縮式摩阻鉆桿,隨鉆進(jìn)深度的變化,鉆桿可自動(dòng)伸縮,無(wú)需拆裝鉆桿;輸氣膠管從鉆桿內(nèi)部通過(guò)(圖2)。

    圖2 可伸縮式鉆桿

    (3)沖擊器:FC15F型沖擊器(圖3),結(jié)構(gòu)尺寸Φ705mm×1934mm,沖擊次數(shù)400~450次/min,單次沖擊功5000~6000J,工作壓差0.5~0.6MPa,耗風(fēng)量40~60m3/min,質(zhì)量3600kg。

    (4)鉆頭:Φ800mm硬質(zhì)合金球齒反循環(huán)分體式鉆頭,鉆頭各分體采用熱套法過(guò)盈聯(lián)結(jié),球齒數(shù)130顆,尺寸為Φ22mm和Φ25.5mm(如圖3)。

    圖3 沖擊器及鉆頭

    (5)ZBWJ-99型智能文丘利渦街流量計(jì)一臺(tái)。

    (6)局部氣舉反循環(huán)集渣裝置:結(jié)構(gòu)如圖4和圖5所示,渣筒2尺寸為Φ788mm×1215mm,壁厚12mm;排渣口1尺寸為Φ109;返渣通道3內(nèi)徑Φ119mm,高4830mm,管壁厚50mm;下法蘭4與沖擊器上接頭通過(guò)螺栓連接;中心管5插入到?jīng)_擊器中心管中,采用密封圈密封,內(nèi)徑為Φ101mm;氣液混合器6上分布72個(gè)Φ3mm氣孔,總過(guò)流面積為509mm;8為Φ90mm回氣管。

    (7)空氣壓縮機(jī)器:外接GAIRS OG240型螺桿空壓機(jī),容積流量25.5m3/min,供氣壓力1.25MPa,驅(qū)動(dòng)功率 264.7kW,額定轉(zhuǎn)速 2200r/min,凈重4500kg,外形尺寸3700×2150×1820mm。提供沖擊器工作動(dòng)力及保壓防滲氣源;車載佳力士空壓機(jī),由主機(jī)提供動(dòng)力,送氣流量20m3/min,供氣壓力0.7MPa,為局部氣舉反循環(huán)集渣裝置供氣。

    圖4 局部氣舉反循環(huán)集渣裝置結(jié)構(gòu)圖

    圖5 局部氣舉反循環(huán)集渣裝置

    3 合理鉆進(jìn)工藝參數(shù)的選擇

    通過(guò)研究局部氣舉反循環(huán)中鉆井液的流動(dòng)特點(diǎn),以流體力學(xué),非牛頓流體力學(xué)及球體繞流理論為基礎(chǔ),建立鉆井液攜屑返速數(shù)學(xué)模型及井底凈化作用模型(圖6),最終確定合理的注氣量,注氣壓力,為實(shí)現(xiàn)科學(xué)局部反循環(huán)鉆進(jìn)提供理論依據(jù)。

    3.1 壓力平衡式的建立

    在汽水混合室處建立壓力平衡式:

    3.2 泥漿循環(huán)量的確定

    李丁格爾公式:

    圖6 局部氣舉反循環(huán)計(jì)算模型

    ry-泥漿、巖屑、空氣三相混合密度

    式中:Q-泥漿循環(huán)流量,m3/h;v-泥漿上返速度,m/s;S-排渣通道斷面面積,取0.0111m2;υ2-巖屑顆粒上返速度m/s;v1-鉆屑顆粒在泥漿中的臨界速度,m/s;α-阻力系數(shù),(g-重力加速度,c-形狀系數(shù)取2.1),計(jì)算得k1=2.5;r1-巖石密度,取2.24g/cm3;rx-泥漿密度,取1.08g/cm3;d-巖屑顆粒直徑,取20mm;s0-鉆頭底唇面面積,Φ800mm鉆頭為0.425m2;u-鉆進(jìn)速度,取3m/h;k1-取0.02;k2-取1.2。

    經(jīng)計(jì)算可得:v=2.59m/s;Q=1036.5m3/h

    3.3 空壓機(jī)注氣風(fēng)量的確定

    式中:q-氣液混合比;Q-所需風(fēng)量m3/min。

    氣液初混不能形成湍流,如圖7所示,屬泡狀流;

    圖7 不同氣液混合比下流態(tài)

    系統(tǒng)能量交換充足,形成穩(wěn)定湍流,連續(xù)工作,出水量穩(wěn)定,屬段塞流;

    系統(tǒng)易受壓力脈動(dòng)影響,形成粘連,屬過(guò)渡流;

    氣體氣泡粘連形成穩(wěn)定逃逸通道,系統(tǒng)不能攜帶液流,屬環(huán)狀流。

    取q=1.6,計(jì)算得:

    3.4 空壓機(jī)注氣風(fēng)壓的確定

    式中:p-空壓機(jī)所需風(fēng)壓 MPa;ΔP-管路壓力損失,取80kPa;ΔP0-氣動(dòng)阻力的壓力損失,取30kPa;hs-本次試驗(yàn)為30m孔段。經(jīng)計(jì)算可得所需風(fēng)壓為0.43MPa。

    綜上可得所需風(fēng)量為27.64m3/min,風(fēng)壓為0.43MPa,配備空壓機(jī)額定風(fēng)量為25.5m3/min,額定壓力為1.25MPa,完全可以滿足要求。

    4 試驗(yàn)效果

    本次試驗(yàn)于廠內(nèi)試驗(yàn)井內(nèi)進(jìn)行,試驗(yàn)井直徑為Φ930mm,孔隙20~30m,試驗(yàn)鉆進(jìn)孔段用混凝土澆灌,經(jīng)測(cè)定,混凝土單軸抗壓強(qiáng)度為50MPa,現(xiàn)場(chǎng)采用一臺(tái)外接空壓機(jī)為沖擊器提供壓縮空氣,車載空壓機(jī)為氣舉反循環(huán)提供壓縮空氣。管路中間接流量計(jì)測(cè)量空氣流量,流量顯示為25m3/min,滿足設(shè)計(jì)要求,單次進(jìn)尺控制在2m以內(nèi),提鉆清渣通過(guò)動(dòng)力頭上移帶動(dòng)鐵鏈拉開(kāi)撈渣筒,人工快速清除,如圖8所示;試驗(yàn)數(shù)據(jù)如表1所示。

    圖8 清渣過(guò)程及撈出巖屑

    由試驗(yàn)數(shù)據(jù)可得:

    (1)試驗(yàn)總進(jìn)尺30m,平均時(shí)效達(dá)7.25m/h,平均撈渣效率為80.9%,每次提鉆清渣輔助平均時(shí)間為5min。

    (2)排出巖屑顆粒直徑約為20~30mm,重復(fù)破碎較少。

    (3)隨著鉆進(jìn)深度由20~30m,撈渣效率由73.3%提高到88.3%,鉆進(jìn)效率由6m/h提高到9m/h。

    5 結(jié)論

    通過(guò)理論計(jì)算與試驗(yàn)證明:

    (1)本次試驗(yàn)創(chuàng)新性地在旋挖鉆機(jī)的基礎(chǔ)上應(yīng)用大直徑貫通式氣動(dòng)潛孔錘結(jié)合局部氣舉反循環(huán)排渣組合鉆進(jìn)工藝,平均鉆進(jìn)效率為7.25m/h,平均撈渣效率達(dá)80.9%,鉆進(jìn)及排渣效率取得了顯著的效果。

    表1

    (2)由于采用可伸縮式摩阻鉆桿,鉆進(jìn)過(guò)程中無(wú)需人工拆裝鉆桿,減少了鉆進(jìn)輔助時(shí)間,提高了鉆進(jìn)效率。且動(dòng)力頭可對(duì)鉆具加壓,提高了沖擊功的傳遞效率。

    (2)通過(guò)研究局部氣舉反循環(huán)中鉆井液的流動(dòng)特點(diǎn),以流體力學(xué),非牛頓流體力學(xué)及球體繞流理論為基礎(chǔ),建立數(shù)學(xué)模型,以30m孔深為深度點(diǎn),最終得出科學(xué)合理的鉆進(jìn)工藝參數(shù),得出泥漿循環(huán)量為1036.5m3/h,所需空壓機(jī)注氣量為27.64m3/min,注氣壓力為0.43MPa,實(shí)踐證明計(jì)算科學(xué)合理。

    (3)由于貫通式潛孔錘工作性能不受孔深限制,結(jié)合局部氣舉反循環(huán)清渣效果隨孔深增加而加強(qiáng)的特點(diǎn),從根本上消除了孔深對(duì)潛孔錘工作性能的影響。

    (4)由于清渣速度快,減少鉆進(jìn)重復(fù)破碎,孔內(nèi)沉渣厚度減小,提高了樁的單樁承載力,優(yōu)化樁徑,降低工程造價(jià)。

    (5)泥漿排放量減少,減少環(huán)境污染,降低施工清運(yùn)處理成本。

    本文為大直徑鉆孔硬巖鉆進(jìn)技術(shù)提供了一種新的高效高質(zhì)量的鉆孔新方法,文中創(chuàng)新性地提出貫通式氣動(dòng)潛孔錘結(jié)合局部氣舉反循環(huán)排渣組合鉆進(jìn)工藝,為多工藝沖擊回轉(zhuǎn)鉆進(jìn)技術(shù)增磚添瓦,對(duì)提高我國(guó)大直徑鉆孔水平具有重要意義。

    [1]何龍飛,林堅(jiān),孫亞軍,王宇清.SH25H型液壓風(fēng)動(dòng)沖擊鉆機(jī)在大口徑硬巖鉆孔灌注樁施工中的試驗(yàn)研究[J].探礦工程,2010(8).

    [2]金麗娜 .反循環(huán)鉆井合理注氣參數(shù)的研究[D].大慶:大慶石油學(xué)院,2008.

    [3]夏啟春 .通徑氣舉反循環(huán)在鉆探領(lǐng)域中應(yīng)用的理論研究[J].鐵路勘測(cè)技術(shù)學(xué)會(huì)會(huì)議論文集,2006.

    [4]尹曉利,高洪軍,殷亮 .大直徑豎井鉆井反循環(huán)洗井參數(shù)計(jì)算[J].礦山機(jī)械,2009(21).

    [5]倪俊,原海霞 .氣舉反循環(huán)清渣方法的應(yīng)用[J].探礦工程,2000(6).

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