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    新型物流專用運輸半掛車車身結(jié)構(gòu)的優(yōu)化設(shè)計

    2013-12-10 06:49:44張敏王偉
    專用汽車 2013年2期
    關(guān)鍵詞:底架貨艙縱梁

    張敏 王偉

    ZHANG Min et al

    1.內(nèi)蒙古第一機械集團有限公司第四分公司 內(nèi)蒙古包頭 0140302.內(nèi)蒙古第一機械集團有限公司科研所 內(nèi)蒙古包頭 014030

    1 引言

    隨著我國高速公路網(wǎng)的快速發(fā)展,半掛車保有量逐年遞增,發(fā)展新型半掛車與“甩掛運輸”已成為推動我國汽車工業(yè)進步的重要力量[1]。因此設(shè)計了一款適用于高速公路運輸?shù)奈锪鲗S冒霋燔?,使車輛載貨容積最大化的同時,盡可能地減輕自重并提高整車的安全性能。

    2 參數(shù)化設(shè)計

    首先,利用C++自帶的公式計算器初步確定新車型的各項設(shè)計參數(shù),如圖1所示。采用“雙層龍骨式”底架布置方案設(shè)計初樣車的車身骨架結(jié)構(gòu),其三維模型如圖2所示。

    初樣車全長10.5 m,設(shè)計載荷為23 t,有效載貨容積為65 m3。車身底架采用雙龍骨結(jié)構(gòu),主要由小截面矩形管材組焊而成。由于小截面管材抗彎和抗扭能力較弱,承受沿桿軸向力的能力較強,因此通過合理的結(jié)構(gòu)設(shè)計,可使半掛車在行駛過程中產(chǎn)生的彎曲、扭轉(zhuǎn)力均轉(zhuǎn)化為桿件的軸向力。這樣,只要管材自身強度足夠,其結(jié)構(gòu)設(shè)計時剛度必然能夠滿足使用要求[2]。

    樣車未采用傳統(tǒng)的工字型或槽型的縱橫梁結(jié)構(gòu),而采用全承載式結(jié)構(gòu)。這樣,在承載能力不變的情況下,可使半掛車自重降低近35%。車身底架中部設(shè)置兩個獨立的貫通式貨艙,其總?cè)莘e為7.54 m3,既增加了整車的載貨容積,又降低了滿載時整車的質(zhì)心高度。由文獻可知,車輛自重每降低1000 kg,可降低油耗6%~7%[3],可見,此設(shè)計方案既降低了自重又增加了載貨容積,車輛總體運輸成本顯著下降。

    3 材料分析

    初樣車的車身骨架桿件以小截面矩形管材為主,其尺寸規(guī)格主要有:30 mm×60 mm×3 mm、30 mm×50 mm×3 mm、30 mm×30 mm×2 mm和30 mm×20 mm×2 mm。本車采用20#碳素結(jié)構(gòu)鋼為車身桿件材料,其主要性能參數(shù)為:密度ρ=7800 kg/m3,屈服極限δs= 240 MPa,強度極限δb=410 MPa,泊松比μ=0.31,彈性模量ε=2.07×105MPa。利用有限元軟件建立初樣車的車身骨架有限元模型,并作適當(dāng)簡化處理,簡化后其桿件數(shù)量為645個。

    采用典型工況對車身有限元模型進行靜力學(xué)分析。由分析結(jié)果得知,彎曲工況最大應(yīng)力值為195 MPa,出現(xiàn)在車身底架第一獨立貨艙的前立柱處;彎扭工況最大應(yīng)力值為218 MPa,出現(xiàn)在車身底架獨立貨艙一側(cè)的中間立柱處??梢?,材料能夠滿足車身的強度要求[4]。

    4 優(yōu)化設(shè)計

    4.1 方案一

    由于需要將底架貨艙容積設(shè)計得足夠大,通常將車身底架的中央龍骨構(gòu)造成箱型結(jié)構(gòu),如圖3所示。但由結(jié)構(gòu)力學(xué)原理可知,箱型結(jié)構(gòu)無法承受較大的彎曲載荷,若要改善其受力情況,最簡單的方法是在箱型結(jié)構(gòu)兩側(cè)加裝斜撐。經(jīng)計算得知,箱型結(jié)構(gòu)左右兩側(cè)加裝斜撐后,車身骨架的彎曲剛度提升21.75%,扭轉(zhuǎn)剛度提升0.13%,且底架各總成桿件的平均應(yīng)力值降低11.24%。

    若同時大幅提升車身骨架的扭轉(zhuǎn)剛度,就需要在底架縱梁上的各個箱型結(jié)構(gòu)加裝斜撐。這樣會導(dǎo)致中央龍骨兩縱梁之間的空間無法被利用,降低了底架貨艙的有效容積。而底架貨艙的大容積設(shè)計是研發(fā)新車型的關(guān)鍵目標之一,因此在箱型結(jié)構(gòu)兩側(cè)加裝斜撐的方案不能優(yōu)先考慮

    4.2 方案二

    為了進一步加強車身結(jié)構(gòu)的承載能力,筆者提出了“脊柱龍骨式”結(jié)構(gòu)布置方案,以實現(xiàn)車身骨架的優(yōu)化設(shè)計。“脊柱龍骨式”結(jié)構(gòu)是將半掛車支撐腿后側(cè)到第一板簧懸架前側(cè)的底架中央龍骨的兩條縱梁同時平移到車身縱向中心線直至重合,從而形成中部單縱梁的底架龍骨結(jié)構(gòu)。在單縱梁的格柵中加裝斜撐,將原有的貫通式貨艙改為左右分段式貨艙。既不影響貨物的裝卸,同時也能最大限度地保證底架貨艙的有效容積。改進后的車身底架結(jié)構(gòu)如圖4所示。改進同時對底架橫斷面的結(jié)構(gòu)進行調(diào)整,如圖5所示。由研究數(shù)據(jù)可知,類似于正三角形結(jié)構(gòu)且具有縱梁支撐的斜撐在承受載荷作用時,其整體剛度會得到明顯提升[5]。

    4.3 兩種方案對比

    改進前車身底架貨艙總?cè)莘e為7.54 m3;若按照方案一改裝,底架貨艙總?cè)莘e為4.60 m3,較改進前底架貨艙容積下降38.9%;若按照方案二改裝,底架貨艙總?cè)莘e為7.06 m3,較改進前底架貨艙容積下降6.36%。

    由上可知,在盡量不減少底架貨艙總?cè)莘e的前提下,與僅加裝斜撐的方案相比,采用脊柱龍骨式車身結(jié)構(gòu)的布置方案更為可行。

    5 脊柱龍骨式車身骨架分析

    5.1 靜力學(xué)分析

    通過有限元軟件的后處理對計算結(jié)果進行分析,得出改進后的脊柱龍骨式車身骨架在彎曲、彎扭兩種典型工況下的應(yīng)力云圖和位移云圖,如圖6所示。

    由應(yīng)力云圖可知,兩工況下的較大應(yīng)力部位均出現(xiàn)在車身底架貨艙后壁與前懸架支撐部件的結(jié)合處以及牽引銷板附近的支撐桿件,其最大應(yīng)力值為207.5 MPa,均能夠滿足車身的強度要求。

    5.2 模態(tài)分析

    對改進后的車身骨架模型進行自由模態(tài)分析,并提取前6階計算結(jié)果,如表1所示。

    車身骨架的動剛度特性通常可用其低階自由模態(tài)的固有頻率表示,重點考察模型的1階扭轉(zhuǎn)頻率與1階彎曲頻率是否分布在合理的范圍內(nèi)(即兩頻率是否會發(fā)生耦合)。從分析結(jié)果可知,其低階固有頻率均落在較合理的范圍內(nèi),且1階扭轉(zhuǎn)與彎曲固有頻率錯開1.5 Hz以上,降低了車體發(fā)生共振的概率。結(jié)構(gòu)改進后,1階扭轉(zhuǎn)頻率與1階彎曲頻率較原結(jié)構(gòu)分別提高了0.88 Hz和0.18 Hz,動剛度特性均有所提升[6]。

    表1 車身自由模態(tài)計算結(jié)果

    5.3 數(shù)據(jù)處理

    結(jié)合仿真數(shù)據(jù),利用數(shù)學(xué)軟件對兩組數(shù)據(jù)進行統(tǒng)計處理,繪制出原結(jié)構(gòu)(雙層龍骨式)與改進結(jié)構(gòu)(脊柱龍骨式)在彎曲、彎扭兩工況下的車身骨架桿件應(yīng)力分級對比柱狀圖,如圖7、8所示。改進前后車身骨架各總成桿件在兩工況下應(yīng)力分布的統(tǒng)計學(xué)分析及對比分別如表2、3所示。

    表2 改進前后車身骨架應(yīng)力分布統(tǒng)計對比(彎曲)

    表3 改進前后車身骨架應(yīng)力分布統(tǒng)計對比(彎扭)

    6 結(jié)語

    對比結(jié)構(gòu)改進前后的車身骨架在彎曲、彎扭兩工況下的計算結(jié)果可知:

    a. 從零部件應(yīng)力分級對比圖中可看到,改進后的車身骨架零部件高應(yīng)力數(shù)量明顯少于原結(jié)構(gòu)。

    b.從零部件高應(yīng)力及其部位來看,雖然改進后的零部件高應(yīng)力部位與原結(jié)構(gòu)基本一致,但其應(yīng)力值卻普遍低于后者。

    c. 由應(yīng)力分布的統(tǒng)計學(xué)數(shù)據(jù)可知,在兩工況下,無論是整體還是各總成部件的平均應(yīng)力值,改進結(jié)構(gòu)較原結(jié)構(gòu)均有不同程度的降低。尤其是在彎扭工況下,車身整體結(jié)構(gòu)的平均應(yīng)力值下降42.36%,說明改進后車身骨架的整體應(yīng)力水平得到很大改善。且在彎扭工況下,結(jié)構(gòu)改進后的應(yīng)力標準差較原結(jié)構(gòu)降低38.21%,說明車身應(yīng)力的離散度減小了,整車的應(yīng)力分布更趨于均勻,強度分布更趨于合理。

    d. 輕量化是研發(fā)新型物流專用半掛車的重要設(shè)計目標之一。車身骨架自重的降低,不但節(jié)約原材料、降低生產(chǎn)成本,還能提升整車的動力性和燃油經(jīng)濟性,為用戶快速回收購車成本創(chuàng)造了條件。在承載能力不變的情況下,原車型結(jié)構(gòu)較普通廂式半掛車減輕自重約35%,而結(jié)構(gòu)改進后自重又能降低近70 kg,實現(xiàn)輕量化的優(yōu)化設(shè)計。

    綜上所述,無論是在強度特性、應(yīng)力水平、輕量化設(shè)計還是結(jié)構(gòu)動剛度特性等方面,脊柱龍骨式車身結(jié)構(gòu)的布置方案均優(yōu)于原結(jié)構(gòu)。

    [1] 王偉,王鐵,申晉憲.從故障車輛看半掛車車架結(jié)構(gòu)設(shè)計思路[J].專用汽車,2011(3):63-64.

    [2] 姚成,朱銘.承載式客車車身結(jié)構(gòu)設(shè)計[J].中國客車行業(yè)發(fā)展論壇2007年中國客車學(xué)術(shù)年會論文集,2007:46-50.

    [3] 范葉,楊沿平,孟先春,等.汽車輕量化技術(shù)及其實施途徑[J].汽車工業(yè)研究,2006(7):40-42.

    [4] 王偉,王鐵,申晉憲.新型全承載式半掛車車身結(jié)構(gòu)設(shè)計[J].專用汽車,2011(6):56-57.

    [5] 王丹陽.承載式客車車身結(jié)構(gòu)剛度計算方法研究[D].吉林大學(xué)碩士學(xué)位論文,2009.

    [6] 李德信,呂江濤,應(yīng)錦春.SX360自卸車車架異常斷裂原因分析[J].汽車工程,2002(4):57-59.

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