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    基于遠(yuǎn)程參數(shù)控制的DCT關(guān)鍵零部件道路模擬試驗(yàn)

    2013-12-05 06:56:54鄒喜紅石曉輝
    中國機(jī)械工程 2013年11期
    關(guān)鍵詞:振動(dòng)信號(hào)

    鄒喜紅 譙 凱 石曉輝 余 勇 易 鵬

    1.重慶理工大學(xué)汽車零部件制造及檢測技術(shù)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,重慶,400054

    2.重慶市科學(xué)技術(shù)研究院,重慶,400054

    0 引言

    雙離合自動(dòng)變速器(DCT)整機(jī)效率高,在燃油經(jīng)濟(jì)性和成本之間達(dá)到了較好的平衡,因而被認(rèn)為是目前國內(nèi)最具發(fā)展前景的一種新型自動(dòng)變速器[1]。由于路面激勵(lì)和發(fā)動(dòng)機(jī)振動(dòng)的存在,DCT中的閥體、傳感器及電子元件等關(guān)鍵零部件長期工作在劇烈的振動(dòng)沖擊之下,其疲勞可靠性是DCT各項(xiàng)性能中最基本和最重要的性能之一,同時(shí)也是我國自主研發(fā)DCT產(chǎn)業(yè)化急需解決的關(guān)鍵問題之一。目前,由于試驗(yàn)手段和試驗(yàn)方法的欠缺,國內(nèi)外普遍采用試驗(yàn)場整車試驗(yàn)來考察DCT及其關(guān)鍵零部件的疲勞可靠性,試驗(yàn)周期長,試驗(yàn)結(jié)果受環(huán)境因素影響較大;部分企業(yè)采用傳統(tǒng)手動(dòng)機(jī)械變速器臺(tái)架試驗(yàn)手段和方法,難以對(duì)DCT閥體、傳感器及電子元件等關(guān)鍵零部件在實(shí)際行駛時(shí)的可靠性進(jìn)行準(zhǔn)確考核。

    相比之下,基于遠(yuǎn)程參數(shù)控制(RPC)的道路模擬試驗(yàn)技術(shù)可以很好地復(fù)現(xiàn)車輛在實(shí)際行駛過程中所遇到的各種工況,同時(shí)可以消除外界環(huán)境對(duì)試驗(yàn)的影響,具有試驗(yàn)結(jié)果和實(shí)際接近、周期短、成本低、可重復(fù)性高等優(yōu)點(diǎn)。基于RPC的道路模擬試驗(yàn)的主要步驟為:①采集道路載荷譜;②分析、編輯載荷譜得到期望響應(yīng)信號(hào);③計(jì)算系統(tǒng)頻率響應(yīng)函數(shù);④生成道路模擬試驗(yàn)的初始驅(qū)動(dòng)信號(hào);⑤模擬迭代;⑥道路模擬試驗(yàn)。目前這種技術(shù)在汽車整車及零部件的疲勞可靠性試驗(yàn)中發(fā)揮著越來越重要的作用,國外主要汽車生產(chǎn)廠家?guī)缀醵紦碛械缆纺M試驗(yàn)手段和能力,我國許多汽車生產(chǎn)廠家和有關(guān)科研機(jī)構(gòu)也相繼引進(jìn)了這種類型的試驗(yàn)系統(tǒng),開展了很多富有成果的試驗(yàn)研究工作[2]。盡管道路模擬試驗(yàn)系統(tǒng)在汽車整車及零部件的疲勞可靠性試驗(yàn)中得到了較廣泛的應(yīng)用,但在汽車傳動(dòng)系統(tǒng)中的應(yīng)用較少。本文提出了一種基于RPC技術(shù)的DCT道路模擬試驗(yàn)方法,以考核DCT閥體、傳感器及電子元件等關(guān)鍵零部件的疲勞可靠性。

    1 DCT道路沖擊載荷譜采集與分析

    現(xiàn)有的道路載荷譜測量方法一般有六分力傳感器法、五輪儀法、軸頭響應(yīng)法等,但這些方法所使用的儀器比較昂貴,且實(shí)現(xiàn)方法復(fù)雜,因此使用較少[2-4]。本試驗(yàn)采用加速度傳感器法,在理論上將整車的振動(dòng)系統(tǒng)簡化為多點(diǎn)激勵(lì)的自由振動(dòng)系統(tǒng),將DCT閥體、傳感器、電子元件等關(guān)鍵零部件的振動(dòng)激勵(lì)響應(yīng)作為研究對(duì)象進(jìn)行數(shù)據(jù)采集,并以此響應(yīng)作為道路模擬的目標(biāo)迭代信號(hào)[5]。

    在DCT的閥體、傳感器、接插件和自動(dòng)變速箱控制單元(TCU)等零部件附近布置三向加速度傳感器,測量其對(duì)路面激勵(lì)和發(fā)動(dòng)機(jī)激勵(lì)綜合作用下的響應(yīng);受實(shí)際安裝情況影響,在箱體內(nèi)部不易貼片,于是選取懸置側(cè)板及底部、雙離合器附近肋板等應(yīng)力較大區(qū)域布置應(yīng)變測點(diǎn),部分測點(diǎn)布置如圖1所示,其中,AC1~AC4為傳感器編號(hào),S1、S2為應(yīng)變片編號(hào)。汽車裝載質(zhì)量、輪胎氣壓等嚴(yán)格按照《汽車道路試驗(yàn)方法通則》(GB/T 12534-90)執(zhí)行,在數(shù)據(jù)采集過程中用GPS車速儀對(duì)車速進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測[6]。試驗(yàn)路段選擇襄陽試車場的綜合路、工況路、高速環(huán)道和山區(qū)路,各種路面的分配比例和行駛車速按某企業(yè)整車可靠性試驗(yàn)方法設(shè)置;為驗(yàn)證采集載荷譜的可靠性和重復(fù)性,每種路段上采樣三個(gè)循環(huán)。

    圖1 部分傳感器安裝示意圖

    采集的原始響應(yīng)信號(hào)中可能混入了一些非真實(shí)的信號(hào),如零點(diǎn)漂移、趨勢項(xiàng)和高頻噪聲等,為保證載荷譜的可靠性和真實(shí)性,需要對(duì)采集到的信號(hào)進(jìn)行必要的分析和處理,消除偽信號(hào)的方法通常有濾波、除均值和除偏置等[3]。圖2中的曲線1表示采集到的原始應(yīng)變信號(hào),其出現(xiàn)了明顯的零點(diǎn)漂移,為了消除偽信號(hào),對(duì)采集到的原始信號(hào)進(jìn)行濾波處理。實(shí)踐表明,道路模擬試驗(yàn)機(jī)在0~50Hz頻段內(nèi)具有較好的動(dòng)態(tài)特性,路面對(duì)車輛的垂直方向的振動(dòng)頻率在0.5~20Hz頻段內(nèi)[7-8],因此對(duì)原始響應(yīng)信號(hào)采用0~50Hz低通濾波,經(jīng)過對(duì)比可以看出,濾波以后零點(diǎn)漂移得到了徹底的消除,而信號(hào)的幅值和趨勢均沒有發(fā)生變化。

    圖2 濾波前和濾波后信號(hào)對(duì)比

    在采集到的原始響應(yīng)信號(hào)中刪除對(duì)疲勞損傷貢獻(xiàn)較小的信號(hào)段及奇異信號(hào)[9],提取每種路面的時(shí)域信號(hào)并對(duì)其進(jìn)行功率譜分析,圖3所示為在相同車速下共振路、坡道路、砂石路、坑洼路、礫石路閥體附近垂直方向加速度功率譜密度曲線,可以看出,路面引起的振動(dòng)能量主要集中在30Hz以下的低頻范圍內(nèi),以12Hz附近最為集中,在5~30Hz范圍內(nèi)各種路面的功率譜密度從大到小依次為共振路、砂石路、礫石路、坑洼路、坡道路。

    圖3 典型路面功率譜密度

    為選取合適的模擬目標(biāo)響應(yīng)信號(hào),對(duì)同種路面上不同測點(diǎn)垂直方向加速度信號(hào)做功率譜密度分析,如圖4所示,曲線1~7分別代表測點(diǎn)AC1~AC7,由路面引起的0.5~20Hz振動(dòng)頻段內(nèi)各點(diǎn)功率譜密度差異不大,因而選取本試驗(yàn)著重關(guān)注的DCT閥體附近的AC3測點(diǎn)作為模擬目標(biāo)響應(yīng)點(diǎn)。為檢驗(yàn)迭代后生成的振動(dòng)載荷譜的模擬精度,選取布置在DCT接插件、TCU位置附近的AC2、AC4測點(diǎn)作為監(jiān)控點(diǎn)。

    圖4 各測點(diǎn)功率譜密度

    2 道路模擬試驗(yàn)驅(qū)動(dòng)信號(hào)的生成

    為反映DCT在實(shí)際車輛上的安裝情況,本文設(shè)計(jì)了DCT道路模擬試驗(yàn)安裝系統(tǒng)(圖5),并對(duì)整套系統(tǒng)進(jìn)行了模態(tài)分析,保證系統(tǒng)在0~50Hz范圍內(nèi)沒有共振點(diǎn)。安裝系統(tǒng)主要包括支撐夾具、懸置、驅(qū)動(dòng)電機(jī)、角形支架和支撐平板等,驅(qū)動(dòng)電機(jī)與變速器通過角形支架與DCT變速器連成一體,驅(qū)動(dòng)電機(jī)輸出軸通過聯(lián)軸器與DCT輸入軸相連,模擬發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速輸入,以便DCT能夠進(jìn)行正常換擋;變速器和驅(qū)動(dòng)電機(jī)通過原車上的4套懸置安裝在支撐夾具上,4套支撐夾具安裝在液壓作動(dòng)器支撐的平板上,較好地反映了DCT在實(shí)車上的安裝情況。

    圖5 試驗(yàn)臺(tái)安裝示意

    按圖5所示安裝好DCT后,在試車場采集載荷譜測點(diǎn)的相同位置布置加速度和應(yīng)變傳感器,用選取的目標(biāo)響應(yīng)信號(hào)進(jìn)行模擬迭代。首先通過RPC產(chǎn)生寬帶數(shù)字白噪聲信號(hào)X(f)作為液壓作動(dòng)器的輸入,同時(shí)采集目標(biāo)響應(yīng)點(diǎn)的輸出Y(f),根據(jù)下式求解系統(tǒng)的頻響函數(shù)H(f)(圖6):

    式中,Sxy(f)為輸入與輸出的互功率譜;Sxx(f)為輸入的自功率譜。

    圖6 系統(tǒng)頻響函數(shù)

    由圖6可以看出,系統(tǒng)頻率響應(yīng)函數(shù)幅頻特性在0~50Hz范圍內(nèi)有兩個(gè)峰值,第一個(gè)峰值出現(xiàn)在12Hz附近,第二個(gè)峰值出現(xiàn)在39Hz附近。仔細(xì)觀察圖6和圖3可以發(fā)現(xiàn),頻率響應(yīng)函數(shù)幅頻特性的第一個(gè)峰值點(diǎn)正好是圖3中載荷譜能量最大的頻率點(diǎn),說明圖3中載荷譜的主要峰值在一定程度上由系統(tǒng)本身的頻率響應(yīng)特性引起,因此可以通過調(diào)整各點(diǎn)懸置參數(shù)來改善12Hz附近的頻率響應(yīng)特性,從而改善DCT的振動(dòng)情況。

    用編輯的目標(biāo)響應(yīng)信號(hào)和測量的系統(tǒng)頻響函數(shù)逆矩陣 H-1(f),按公式X(f)= H-1(f)Y(f)計(jì)算初始激勵(lì)驅(qū)動(dòng)信號(hào)X1(f);用X1(f)驅(qū)動(dòng)系統(tǒng),通過傳感器回收響應(yīng)信號(hào)Y1(f),將Y1(f)與目標(biāo)響應(yīng)信號(hào)Y(f)進(jìn)行比較獲得信號(hào)ΔY,通過誤差信號(hào)與系統(tǒng)頻響函數(shù)逆矩陣計(jì)算校正信號(hào)ΔX(f)=H-1(f)ΔY(f)。校正信號(hào) ΔX(f)乘上衰減系數(shù)與驅(qū)動(dòng)信號(hào)X1(f)相加得到第二次驅(qū)動(dòng)信號(hào)X2(f),重復(fù)以上步驟,直到響應(yīng)信號(hào)Yn(f)與目標(biāo)響應(yīng)信號(hào)Y(f)的誤差在可以接受的范圍內(nèi)為止[2]。用最后一次迭代的驅(qū)動(dòng)信號(hào)建立驅(qū)動(dòng)信號(hào)文件,圖7所示為試車場工況路和綜合路迭代后的最終驅(qū)動(dòng)信號(hào)。

    圖7 迭代后的驅(qū)動(dòng)信號(hào)

    采用圖7所示驅(qū)動(dòng)信號(hào)作為激勵(lì)信號(hào)進(jìn)行激振,在控制測點(diǎn)重新拾取響應(yīng)信號(hào),將拾取響應(yīng)信號(hào)與目標(biāo)響應(yīng)信號(hào)進(jìn)行時(shí)域、頻域的比較[10-11]。圖8為工況路和綜合路模擬響應(yīng)信號(hào)與實(shí)際道路行駛信號(hào)對(duì)比圖,其中,曲線1為采集的實(shí)際道路行駛信號(hào),曲線2為模擬響應(yīng)信號(hào)。可以看出,模擬響應(yīng)信號(hào)逼近實(shí)際道路采集的目標(biāo)響應(yīng)信號(hào),在0~30Hz頻段內(nèi)兩者幅值及變化趨勢基本一致。盡管模擬信號(hào)丟失了部分高頻信息,但由圖3可知,DCT振動(dòng)載荷譜能量主要集中在0~30Hz的低頻部分,因此DCT振動(dòng)載荷譜得到了很好的再現(xiàn)。

    圖8 模擬響應(yīng)信號(hào)與控制響應(yīng)信號(hào)對(duì)比

    3 模擬試驗(yàn)

    室內(nèi)模擬試驗(yàn)以襄陽試車場實(shí)車耐久試驗(yàn)4萬千米的路面比例和不同擋位換擋次數(shù)的試驗(yàn)數(shù)據(jù)為依據(jù),對(duì)室內(nèi)道路模擬耐久試驗(yàn)的路面信息和擋位信息進(jìn)行分配,將不同路面的驅(qū)動(dòng)信號(hào)加載到道路模擬試驗(yàn)機(jī)中進(jìn)行DCT道路模擬試驗(yàn),同時(shí)收集監(jiān)測點(diǎn)信號(hào)(圖9)和DCT換擋信號(hào)。圖9中,曲線1為試車場采集監(jiān)測點(diǎn)加速度信號(hào),曲線2為模擬試驗(yàn)采集相同監(jiān)測點(diǎn)加速度信號(hào),可以看出,監(jiān)測點(diǎn)處模擬響應(yīng)信號(hào)與實(shí)際響應(yīng)信號(hào)的變化趨勢和幅值在0~30Hz的低頻段吻合很好,只是在高頻部分有一些差異,但高頻部分本身幅值很小,對(duì)試驗(yàn)基本不產(chǎn)生影響。根據(jù)在線實(shí)時(shí)監(jiān)測道路模擬試驗(yàn)時(shí)DCT換擋的雙離合器壓力、換擋位置等信息,可以方便地分析DCT是否出現(xiàn)換擋故障。整個(gè)試驗(yàn)過程中DCT雙離合器壓力及主壓力都比較穩(wěn)定,但出現(xiàn)了2次2擋降1擋失敗的現(xiàn)象,通過分析和排查,排除了液壓系統(tǒng)本身故障的因素,確定換擋失敗是由于TCU電源搭鐵接觸不良。

    圖9 監(jiān)測點(diǎn)加速度功率譜密度比較

    4 結(jié)論

    (1)試車場實(shí)際行駛信號(hào)和室內(nèi)模擬響應(yīng)信號(hào)對(duì)比結(jié)果表明,試車場實(shí)際行駛信號(hào)在室內(nèi)得到了很好的模擬和再現(xiàn),本文所建立的試驗(yàn)系統(tǒng)和試驗(yàn)方法完全正確,遠(yuǎn)程參數(shù)控制道路模擬試驗(yàn)技術(shù)可以應(yīng)用于DCT等自動(dòng)變速器關(guān)鍵零部件室內(nèi)可靠性試驗(yàn)中。

    (2)分析采集的道路載荷譜和系統(tǒng)頻率響應(yīng)函數(shù)發(fā)現(xiàn),在12Hz附近均出現(xiàn)較大峰值,因此可以通過調(diào)整各懸置匹配參數(shù)來改善12Hz附近的頻率響應(yīng)特性,從而改善DCT的振動(dòng)情況。

    (3)本文采用單通道道路模擬試驗(yàn)系統(tǒng)對(duì)DCT關(guān)鍵零部件道路模擬試驗(yàn)方法進(jìn)行了探索性研究,但為獲得更高的模擬迭代精度,需建立多通道道路模擬試驗(yàn)系統(tǒng)進(jìn)行進(jìn)一步研究。

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