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    離心泵流噪聲實(shí)驗(yàn)研究

    2013-12-05 11:53:00劉碧龍
    噪聲與振動(dòng)控制 2013年1期
    關(guān)鍵詞:水聽(tīng)器聲壓級(jí)離心泵

    張 浩,馮 濤,劉碧龍,劉 克

    (1.中國(guó)科學(xué)院 噪聲與振動(dòng)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室(聲學(xué)研究所),北京 100190;2.北京工商大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院,北京 100048)

    泵是水管路系統(tǒng)的主要?jiǎng)恿υ?,同時(shí)也是重要的噪聲源。研究水泵流噪聲特性對(duì)管路系統(tǒng)降噪具有重要意義。水泵流噪聲是流體介質(zhì)與泵機(jī)葉輪、蝸殼等結(jié)構(gòu)相互作用產(chǎn)生的,機(jī)理比較復(fù)雜,實(shí)驗(yàn)方法則是研究水泵流噪聲特性較為直接和有效的方法。

    1995年,Morgenroth[1]建立了離心泵流噪聲測(cè)試系統(tǒng),研究了蝸舌形狀與水泵流噪聲的關(guān)系。2000年,Rzentkowski等人[2]給出了離心泵傳遞矩陣的預(yù)測(cè)模型。Bardeleben[3]使用雙端口模型[4]測(cè)量了離心泵的流噪聲特性。馮濤等人[5―7]建立了離心泵流噪聲測(cè)試系統(tǒng),對(duì)離心泵流噪聲與其水力學(xué)參數(shù)的關(guān)系進(jìn)行實(shí)驗(yàn)研究,并指出高傳遞損失情況下雙端口模型可以簡(jiǎn)化為單端口模型。2010年,吳瑞[8,9]對(duì)基于聲相似律測(cè)量旋轉(zhuǎn)機(jī)械流噪聲的方法進(jìn)行了改進(jìn),并用這種方法測(cè)量了軸流風(fēng)扇和離心泵的流噪聲。王秋陽(yáng)[10]、鐘榮等[11,12]分別以泵在不運(yùn)行狀態(tài)下的散射矩陣為基礎(chǔ),根據(jù)雙端口模型,得到了離心泵的聲源特性。熊海芳等[13]、蔣愛(ài)華等人[14]對(duì)國(guó)內(nèi)外離心泵流噪聲的產(chǎn)生機(jī)理、數(shù)值計(jì)算和實(shí)驗(yàn)研究進(jìn)行了總結(jié)。但是尚未見(jiàn)到有關(guān)水泵上下游聲壓級(jí)差與水泵各項(xiàng)參數(shù)的變化關(guān)系的研究。

    本文對(duì)TQWH40-100型離心泵的流噪聲進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究。直接測(cè)量了五種不同尺寸葉輪的離心泵在不同轉(zhuǎn)速時(shí)上下游的流噪聲,研究了泵的上下游聲壓級(jí)差與泵轉(zhuǎn)速以及輪舌間隙的關(guān)系,并分析了其產(chǎn)生的原因。

    1 離心泵流噪聲測(cè)試系統(tǒng)

    圖1、圖2分別是管路實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)的原理圖和實(shí)物圖。實(shí)驗(yàn)選用上海天泉泵業(yè)TQWH 40-100型離心泵。泵流量12.5 m3/h,揚(yáng)程32 m,額定功率3 kW,轉(zhuǎn)速2 900 r/min,進(jìn)水口和出水口口徑均為0.04 m,閉式葉輪,有5個(gè)葉片。額定工況下管道中水的流速為2.76 m/s,遠(yuǎn)小于水中的聲速,因此可以忽略水的流動(dòng)對(duì)流噪聲的影響。離心泵的電機(jī)由變頻器驅(qū)動(dòng),可以穩(wěn)定地調(diào)節(jié)泵的轉(zhuǎn)速。管道系統(tǒng)內(nèi)徑為0.04 m。為了抑制流噪聲與管壁振動(dòng)的耦合作用影響,系統(tǒng)使用厚度為0.02 m的不銹鋼管。水罐用以分隔水泵上游和下游的輻射噪聲。

    圖1 管路實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)原理圖Fig.1 Schematic of experiment setup

    圖2 管路實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)實(shí)物圖Fig.2 A photo of experiment setup

    圖3 是離心泵流噪聲測(cè)試系統(tǒng)示意圖。在離心泵前后各布置兩個(gè)水聽(tīng)器,1#、2#水聽(tīng)器分別距離離心泵入口1.2 m和0.62 m,3#、4#水聽(tīng)器分別距離離心泵出口0.62 m和2.51 m。水聽(tīng)器型號(hào)為中科院聲學(xué)所研發(fā)的CS-3型水聽(tīng)器。水聽(tīng)器信號(hào)通過(guò)B & K PULSE 3560C采集進(jìn)入計(jì)算機(jī)進(jìn)行分析處理。

    2 離心泵流噪聲測(cè)試結(jié)果分析

    2.1 額定工況

    圖4表示離心泵在額定工況運(yùn)行時(shí),四個(gè)水聽(tīng)器測(cè)量得到的流噪聲自譜。橫軸代表頻率,縱軸代表流噪聲聲壓級(jí)。離心泵流噪聲表現(xiàn)為寬帶噪聲和葉頻及其倍頻處的離散噪聲疊加。如圖4中標(biāo)注所示,頻譜的最高點(diǎn)在第一階葉片通過(guò)頻率(BPF)處。離散噪聲的幅值比寬帶噪聲高20~40 dB,集中了流噪聲的大部分能量。

    圖3 流噪聲測(cè)試系統(tǒng)示意圖Fig.3 Layout for measurement of pump noise

    圖4 額定工況下離心泵的流噪聲Fig.4 Flow noise of pump running under standard condition

    2.2 流噪聲與轉(zhuǎn)速、葉輪尺寸的關(guān)系

    實(shí)驗(yàn)采用了原型葉輪和四種不同半徑的改型葉輪進(jìn)行流噪聲測(cè)試,具體的尺寸在表1中給出。圖5是四種改型葉輪的照片。

    表1 葉輪的尺寸Tab.1 Dimensions of impellers

    圖5 改型葉輪Fig.5 Modified Impellers

    圖6 和圖7表示水泵下游3#水聽(tīng)器流噪聲總聲壓級(jí)和BPF聲壓級(jí)與離心泵轉(zhuǎn)速的關(guān)系。橫坐標(biāo)表示離心泵的轉(zhuǎn)速,縱坐標(biāo)代表聲壓級(jí)。不同標(biāo)注的線代表不同葉輪半徑的變化情況。圖6和圖7可以看出,離心泵下游的流噪聲BPF聲壓級(jí)和總聲壓級(jí)均隨離心泵轉(zhuǎn)速的增加而增加。這是因?yàn)樗昧髟肼暤囊粋€(gè)主要來(lái)源是葉輪和蝸舌的干涉作用引發(fā)的偶極子聲源。當(dāng)葉輪轉(zhuǎn)速增加時(shí),聲源強(qiáng)度也隨之增加。同樣,當(dāng)葉輪半徑增加導(dǎo)致輪舌間隙減小時(shí),聲源強(qiáng)度也會(huì)隨著增加,這一點(diǎn)在圖6和圖7中也有所反應(yīng)。圖6和圖7中原型葉輪在最高轉(zhuǎn)速均有一個(gè)下降,這可能是由于測(cè)量誤差引起的。

    圖6 離心泵下游3#水聽(tīng)器總聲壓級(jí)Fig.6 Total sound pressure levels of 3#Hydrophone

    圖7 離心泵下游3#水聽(tīng)器BPF聲壓級(jí)Fig.7 BPF sound pressure levels of 3#Hydrophone

    圖8 和圖9表示水泵上游2#水聽(tīng)器流噪聲的總聲壓級(jí)和BPF聲壓級(jí)隨離心泵轉(zhuǎn)速的變化。圖中只給出了四種改型泵的測(cè)量結(jié)果。水泵上游的總聲壓級(jí)隨泵轉(zhuǎn)速增加而略有增加,并且輪舌間隙的改變對(duì)聲壓級(jí)的改變很小。當(dāng)轉(zhuǎn)速在2 000r/min以下時(shí),水泵上游BPF聲壓級(jí)隨轉(zhuǎn)速增加改變不大,高于2 000r/min時(shí),BPF聲壓級(jí)先明顯下降,然后逐漸上升。產(chǎn)生這種情況的原因可能是因?yàn)樵陔x心泵轉(zhuǎn)速較小的條件下,產(chǎn)生BPF流噪聲的偶極子聲源可能并不占絕對(duì)的主要地位,總聲壓級(jí)還會(huì)受到單極子聲源和四極子聲源的影響;因此,才會(huì)導(dǎo)致總聲壓級(jí)隨轉(zhuǎn)速稍有增加,而B(niǎo)PF聲壓級(jí)則沒(méi)有類(lèi)似明顯的規(guī)律。

    圖8 離心泵上游2#水聽(tīng)器總聲壓級(jí)Fig.8 Total sound pressure levels of 2#Hydrophone

    圖9 離心泵上游2#水聽(tīng)器BPF聲壓級(jí)Fig.9 BPF sound pressure levels of 2#Hydrophone

    2.3 水泵上下游流噪聲聲壓級(jí)差

    從上節(jié)可以發(fā)現(xiàn),實(shí)驗(yàn)中水泵下游的流噪聲聲壓級(jí)要高于上游,下面具體分析水泵兩側(cè)的聲壓級(jí)差的變化規(guī)律及其產(chǎn)生的原因。

    圖10表示離心泵兩端總聲壓級(jí)之差與離心泵轉(zhuǎn)速的關(guān)系。圖中顯示總聲壓級(jí)差隨著離心泵轉(zhuǎn)速的增加而增加,并且葉輪半徑越大,總聲壓級(jí)差也就越大。對(duì)比圖6和圖8可以發(fā)現(xiàn),雖然泵的上游和下游的聲壓級(jí)均會(huì)隨著轉(zhuǎn)速增加而增加,但是下游的增加速度要大于上游。水泵下游的流噪聲聲壓級(jí)會(huì)隨著葉輪半徑的增加而增加,而上游的流噪聲聲壓級(jí)幾乎與葉輪半徑?jīng)]有明顯的變化關(guān)系。說(shuō)明離心泵的主要噪聲源更靠近泵的出口位置,更易于向下游傳播,而由于離心泵殼體和旋轉(zhuǎn)葉輪對(duì)聲波的阻隔作用,不易于向上游傳播,因此才導(dǎo)致離心泵下游聲壓級(jí)要高于上游。

    圖10 離心泵3#水聽(tīng)器與2#水聽(tīng)器總聲壓級(jí)之差Fig.10 Total sound pressure level differences of 3#Hydrophone and 2#Hydrophone

    3.結(jié)語(yǔ)

    本文在實(shí)驗(yàn)室條件下對(duì)TQWH40-100型離心泵的流噪聲特性進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究。直接測(cè)量了水泵上下游各兩點(diǎn)的聲壓,觀察了流噪聲聲壓級(jí)與水泵轉(zhuǎn)速以及葉輪尺寸的變化關(guān)系,探討了水泵上下游聲壓級(jí)差產(chǎn)生的原因。

    研究結(jié)果表明:離心泵流噪聲表現(xiàn)為寬帶噪聲和離散噪聲的疊加,在葉片通過(guò)頻率及其倍數(shù)頻率處,集中了大部分能量;離心泵的流噪聲會(huì)隨著葉輪轉(zhuǎn)速的增加而增加,隨著輪舌間隙的減小而增加。由于離心泵流噪聲主要來(lái)源于更靠近水泵出口位置的輪舌干涉作用,并且輻射噪聲受到殼體和旋轉(zhuǎn)葉輪的阻隔,因此離心泵下游的聲壓級(jí)要高于上游的聲壓級(jí),兩者的聲壓級(jí)差大致隨著泵轉(zhuǎn)速的增加而增加,隨著輪舌間隙的減小而增加。

    [1]Morgenroth.Sound generation by a centrifugal volute pump at blade pass frequency[D].Hamilton,McMaster University,1995.

    [2]G. Rzentkowski and S. Zbroja. Experimental characterization of centrifugal pumps as an acoustic source at the blade passing frequency[J].Journal of Fluids and Structures,,2000,14:529-558.

    [3]Bardeleben.Acoustic characterization of a centrifugal pump using a two port model[D].Hamilton,McMaster University,2004.

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    [5]馮 濤,劉 克,等.離心泵水動(dòng)力噪聲測(cè)試系統(tǒng)的研制[J].流體機(jī)械,2005,33(4):27-30.

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    [8]吳 瑞,馮 濤,耿少娟,劉 克,聶超群.一種基于聲相似律的旋轉(zhuǎn)流體機(jī)械噪聲聲源分離方法[J].聲學(xué)學(xué)報(bào),2010,35(2):119-125.

    [9]吳 瑞.旋轉(zhuǎn)流體機(jī)械流動(dòng)噪聲源特性研究[D].北京,中國(guó)科學(xué)院聲學(xué)研究所,2010.

    [0]王秋陽(yáng).離心式海水泵流噪聲仿真與實(shí)驗(yàn)研究[D].哈爾濱:哈爾濱工程大學(xué),2010.

    [1]鐘 榮,等.管路聲源雙端口模型及源參數(shù)提取的測(cè)試分析方法[C].第十二屆船舶水下噪聲學(xué)術(shù)討論會(huì),中國(guó)長(zhǎng)沙,2009年10月,290-297.

    [2]鐘 榮,等.水泵的水動(dòng)力噪聲源特性測(cè)試[C].第十三屆船舶水下噪聲學(xué)術(shù)討論會(huì),中國(guó)鷹潭,2011年8月,302-307.

    [3]熊海芳,等.離心泵內(nèi)部流動(dòng)誘導(dǎo)噪聲的研究[J].水泵技術(shù),2007,3:7-9.

    [4]蔣愛(ài)華,等.離心泵噪聲研究的綜述和展望[J].振動(dòng)與沖擊,2011,30(2):77-84.

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