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    菱形掛籃預(yù)壓方案的仿真計(jì)算分析與比較

    2013-10-05 14:04:24周勤華
    江蘇水利 2013年1期
    關(guān)鍵詞:變形

    周勤華

    (江陰市華士水利農(nóng)機(jī)服務(wù)站,江蘇 無(wú)錫 214421)

    1 概述

    掛籃懸臂澆筑施工法是1959年首先由前聯(lián)邦德國(guó)迪維達(dá)克創(chuàng)造和使用,因此又稱迪維達(dá)克施工法。掛籃懸臂施工技術(shù)含量高,設(shè)備投入少,施工方便,而且箱梁的應(yīng)力和彎矩分布更加合理,施工過(guò)程中掛籃和模板可重復(fù)使用,無(wú)需大型吊機(jī),不影響橋下正常交通,已成為修建大中跨徑橋梁的一種極為有效的施工手段。隨著掛籃施工在橋梁建設(shè)中的不斷推廣,掛籃形式也在不斷發(fā)展創(chuàng)新,從結(jié)構(gòu)形式看目前主要有:菱形掛籃、平行桁架式掛籃、三角形組合梁式掛籃、弓弦式掛籃、斜拉式掛籃等;從抗傾覆的受力方式看有:壓重式、錨固式和半壓重半錨固式;從移動(dòng)方式看有:滾動(dòng)式、滑動(dòng)式和組合式。菱形掛籃可以看作平行桁架式掛籃的簡(jiǎn)化和改進(jìn),其上部結(jié)構(gòu)為菱形,其菱形結(jié)構(gòu)后端錨固于已澆梁段上,結(jié)構(gòu)形式簡(jiǎn)單,無(wú)需平衡壓重,自重較輕。

    掛籃是懸臂施工的關(guān)鍵設(shè)備,它與施工進(jìn)度、梁的線形、混凝土質(zhì)量和人員安全密切相關(guān)。因此,在正式施工前必須對(duì)掛籃體系施工荷載情形進(jìn)行預(yù)壓試驗(yàn),測(cè)得各級(jí)加載階段的彈性變形值,準(zhǔn)確把握掛籃本身的變形情況,為掛籃施工的節(jié)段拋高提供計(jì)算的依據(jù)。

    橋梁掛籃加載預(yù)壓方法主要有:砂袋堆載法、水箱加載法、張拉鋼絞線加載法等。本文采用Midas Civil 2010有限元軟件,模擬三種預(yù)壓方案下掛籃的受力、變形情況,對(duì)比分析三種預(yù)壓方案的優(yōu)缺點(diǎn),為工程施工提供一定的理論依據(jù)。

    2 掛籃方案及三種預(yù)壓方案仿真計(jì)算方法

    圖1所示是一常見(jiàn)的菱形掛籃,主要由桁片、吊桿、前后橫梁、底模系、外滑梁、滑軌、前支點(diǎn)、后錨點(diǎn)等組成。桁片采用32a槽鋼,前、后橫梁采用40a槽鋼,吊桿采用32 mm的精軋螺紋鋼。為分析、比較三種常見(jiàn)預(yù)壓試驗(yàn)方案,以此菱形掛籃為例,采用通用有限元軟件Midas Civil 2010模擬三種常見(jiàn)預(yù)壓方案,有限元模型見(jiàn)圖2。下前橫梁上設(shè)置觀測(cè)點(diǎn),設(shè)置在下吊點(diǎn)位置處,共設(shè)置6個(gè)觀測(cè)點(diǎn)[見(jiàn)圖1(b)中,梁段右側(cè)依次還有觀測(cè)點(diǎn) 4、5、6],比較幾種預(yù)壓方案的變形情況。

    進(jìn)行有限元建模時(shí),采用只承受拉力的桁架單元模擬吊桿,并且按面積相等原則將圖1(b)中觀測(cè)點(diǎn)1、2處的兩根吊桿等效成一根吊桿。采用梁?jiǎn)卧M桁片等其他部件,利用約束條件將桁片節(jié)點(diǎn)處模擬為鉸接、剛接等情況。

    3 三種常用預(yù)壓方案的計(jì)算分析與對(duì)比

    圖1 掛籃結(jié)構(gòu)示意圖

    3.1 實(shí)際梁段作用在掛籃的仿真計(jì)算及砂袋預(yù)壓方案仿真計(jì)算

    3.1.1 梁段重量在底模的分布計(jì)算

    梁段混凝土重量在底模上分布情況可以近似采用分塊方法計(jì)算。以一單箱3室的梁段為例,如圖3所示,將梁段重量分為13個(gè)小塊,其中第13塊為底板重量平均分布在底模上,并通過(guò)底模下的縱梁傳遞到掛籃前、后下橫梁上,8~12塊重量傳遞到各自腹板下的底模上,1~7塊的重量也通過(guò)腹板傳遞到底模。假設(shè)傳遞到中、邊腹板的力分別為:F1、F2,F(xiàn)1、F2繞箱梁中心線位置的力矩與1~7各塊重量繞箱梁中心線位置的力矩相等。根據(jù)力矩平衡可以求得F1、F2,計(jì)算得各分塊號(hào)的重量及彎矩具體情況見(jiàn)表1。

    根據(jù)表1,計(jì)算得1~7塊傳遞到腹板的重量分別為:F1=95.5 kN和F2=293.8 kN,將 F1、F2和 8~13 分塊重量相應(yīng)疊加可以得到梁段重量在底模上的分布。

    3.1.2 實(shí)際梁段作用在掛籃的仿真計(jì)算

    采用3.1.1中方法計(jì)算得梁段重量在底模上產(chǎn)生的荷載大小,將荷載施加在底??v梁上,采用梁?jiǎn)卧虞d。由計(jì)算可知,腹板下的底模所受荷載較大,其他部分荷載較為均勻,所加荷載具體見(jiàn)表2。

    3.1.3 砂袋預(yù)壓方案仿真計(jì)算

    砂袋預(yù)壓方案能夠較真實(shí)地模擬實(shí)際梁體重量分布情況,仿真計(jì)算時(shí)可以采用3.1.2中荷載加載,仿真計(jì)算結(jié)果與實(shí)際梁段作用于掛籃的結(jié)果相同。

    3.2 張拉鋼絞線方案的仿真計(jì)算及合理張拉力的確定

    張拉鋼絞線的預(yù)壓方案,方便易操作、受力大小易準(zhǔn)確控制,加載周期短,在張拉時(shí)需要在掛籃下預(yù)先設(shè)置反力架作為鋼絞線的錨固端,張拉端可以設(shè)置在下前橫梁上。

    張拉鋼絞線預(yù)壓方案的關(guān)鍵是張拉力的確定,本文主要分析兩種張拉鋼絞線預(yù)壓方案。方案一:張拉端設(shè)置在下前橫梁上各吊桿下吊點(diǎn)處(除最外側(cè)下前橫梁兩端兩根吊桿,此處為橫梁端部,離底模較遠(yuǎn)受力很?。?,各點(diǎn)的張拉力均勻分布,張拉力的大小根據(jù)梁段重量以及梁段重心沿縱向距掛籃前支點(diǎn)和吊桿的距離確定;方案二:張拉力為3.1中模擬實(shí)際梁段作用于掛籃而計(jì)算得到的各吊桿力,張拉位置為各吊桿下吊點(diǎn)處的橫梁上。

    圖2 Midas計(jì)算模型

    圖3 梁段重量在底模分布計(jì)算圖

    3.3 水箱預(yù)壓方案的仿真計(jì)算

    水箱預(yù)壓方案對(duì)水箱的密封性和水箱側(cè)壁的剛度要求很高,由于水的比重小于混凝土,預(yù)壓時(shí)水箱高度要超過(guò)梁高。水箱預(yù)壓相當(dāng)于梁段重量均勻分布在梁底部分的底模上,建模時(shí)將梁段重量1586.96 kN均勻加載在梁段底板部分的底模上,重量簡(jiǎn)化成線荷載施加在底模縱梁?jiǎn)卧?,加載長(zhǎng)度為梁段長(zhǎng)度。

    3.4 三種預(yù)壓方案的對(duì)比分析

    3.4.1 預(yù)壓方案仿真計(jì)算結(jié)果分析

    運(yùn)用有限元軟件對(duì)各預(yù)壓方式進(jìn)行仿真模擬,得到桁片上吊點(diǎn)位置的變形值以及各觀測(cè)點(diǎn)變形值,分別見(jiàn)表3和圖4。實(shí)際梁段作用于掛籃的仿真結(jié)果為:邊桁吊點(diǎn)變形值和中桁吊點(diǎn)變形值分別為-3.35 mm、-1.81 mm,觀測(cè)點(diǎn)變形值顯示由測(cè)點(diǎn)1到測(cè)點(diǎn)6大致呈凹型。

    分析表3可知,水箱預(yù)壓方案與梁段作用于掛籃的仿真結(jié)果相差最大,中桁吊點(diǎn)變形值相差1.07 mm,邊桁吊點(diǎn)變形值相差1.07 mm。張拉鋼絞線預(yù)壓方案1與梁段作用于掛籃的仿真結(jié)果相差較大,中桁吊點(diǎn)變形值相差0.66 mm,邊桁吊點(diǎn)變形值相差0.66 mm。張拉鋼絞線預(yù)壓方案2與梁段作用于掛籃的仿真結(jié)果最為接近,中桁吊點(diǎn)變形值完全相同,邊桁吊點(diǎn)變形值僅相差0.01 mm。

    表1 梁段重量在底模的分布計(jì)算表

    表2 底??v梁荷載表

    表3 各預(yù)壓方案的桁架吊點(diǎn)變形值

    圖4 各預(yù)壓方案的觀測(cè)點(diǎn)變形值對(duì)比

    分析圖4可知,張拉鋼絞線預(yù)壓方案1,觀測(cè)點(diǎn)變形值顯示由測(cè)點(diǎn)1到測(cè)點(diǎn)6呈凸型,其變形趨勢(shì)與實(shí)際梁段作用下的變形不同。水箱預(yù)壓方案,觀測(cè)點(diǎn)變形值顯示由測(cè)點(diǎn)1到測(cè)點(diǎn)6大致呈凹型,1、6測(cè)點(diǎn)的變形幾乎為零,與梁段作用于掛籃的仿真結(jié)果相差9.7 mm,3、4測(cè)點(diǎn)的變形值相差6.8 mm。張拉鋼絞線預(yù)壓方案2,觀測(cè)點(diǎn)變形值顯示由測(cè)點(diǎn)1到測(cè)點(diǎn)6呈凹型,且數(shù)值大小與梁段作用于掛籃的仿真結(jié)果幾乎完全重合。

    三種預(yù)壓方案中,砂袋預(yù)壓可以按照實(shí)際梁段重量分布布置砂袋,砂袋預(yù)壓能夠較為準(zhǔn)確地模擬實(shí)際梁段對(duì)掛籃的作用情況,水箱預(yù)壓與實(shí)際梁段相差很大,張拉鋼絞線預(yù)壓方案2通過(guò)有限元計(jì)算得到的吊桿力來(lái)確定張拉力,與實(shí)際梁段對(duì)掛籃的作用最為接近。

    3.4.2 三種常用預(yù)壓方案的優(yōu)缺點(diǎn)

    通過(guò)計(jì)算分析,三種常用預(yù)壓方案的優(yōu)缺點(diǎn)詳細(xì)總結(jié)見(jiàn)表4。砂袋預(yù)壓能夠接近實(shí)際梁段重量分布,但是施工難度大,易受天氣影響,試驗(yàn)周期長(zhǎng)。水箱預(yù)壓方案雖然加載、卸載

    4 結(jié)論

    掛籃施工在大中跨度橋梁中有著非常廣泛的應(yīng)用,對(duì)其的研究探討也在不斷持續(xù)和深入。掛籃的預(yù)壓試驗(yàn)非常重要,它不僅可以消除掛籃的殘余變形,而且通過(guò)預(yù)壓試驗(yàn)得到荷載與掛籃本身的變形關(guān)系,為后期懸臂澆筑線形控制提供可靠的依據(jù)。

    本文討論梁段重量在掛籃底模上分布情況的計(jì)算方法,通過(guò)有限元模擬計(jì)算,對(duì)比分析了三種常用掛籃預(yù)壓方案與實(shí)際梁段加載的接近程度。水箱預(yù)壓方案難以達(dá)到實(shí)際梁段方法簡(jiǎn)單,但是對(duì)水箱密封和剛度要求高,水箱高度也較高,具有一定危險(xiǎn)性,該方案也難以取得同實(shí)際梁段重量分布接近的結(jié)果,故不推薦采用該種預(yù)壓方案。張拉鋼絞線的預(yù)壓方案最方便、快捷,張拉力控制準(zhǔn)確、易操作而且能夠取得接近實(shí)際的預(yù)壓效果,該方案的關(guān)鍵是張拉力和張拉位置的確定,本文建議采用模擬實(shí)際梁段作用于掛籃的仿真計(jì)算結(jié)果(吊桿力)作為張拉力值,張拉位置為各吊桿下吊點(diǎn)處的橫梁上。加載的效果,砂袋預(yù)壓接近實(shí)際情況,但是施工難度較大,張拉鋼絞線預(yù)壓方案施工簡(jiǎn)便、周期短、工作量少、預(yù)壓力控制準(zhǔn)確、不受天氣影響、安全性較好,并且在模擬計(jì)算中接近實(shí)際梁段加載的效果。因此,張拉鋼絞線預(yù)壓方案是最為優(yōu)選的預(yù)壓方案。合理地確定張拉力和張拉力的位置是張拉鋼絞線預(yù)壓方案的關(guān)鍵,建議根據(jù)模擬計(jì)算得到的實(shí)際梁段作用于掛籃時(shí)的吊桿力來(lái)確定預(yù)壓方案張拉力。

    表4 三種常用掛籃預(yù)壓方案優(yōu)缺點(diǎn)對(duì)比

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