張東輝
(中航工業(yè)動(dòng)力控制系統(tǒng)研究所,江蘇無錫 214063)
隨著現(xiàn)代軍事技術(shù)的飛速發(fā)展,機(jī)載電子設(shè)備不斷增多,發(fā)熱量不斷增大,如在第3代戰(zhàn)斗機(jī)中,Su-27和F-18戰(zhàn)斗機(jī)的電子艙熱載荷分別為18、19 kW,而作為第4代戰(zhàn)斗機(jī)代表的F-22有2個(gè)電子艙,總設(shè)計(jì)熱載荷達(dá)到55 kW。隨著熱載荷的增大,傳統(tǒng)的空氣循環(huán)制冷系統(tǒng)ACS(Air Cycle System)很難冷卻這些電子設(shè)備。另外,隨著飛機(jī)戰(zhàn)斗性能的提高,飛機(jī)的載油量也大大增加。某型飛機(jī)1次載油量可達(dá)數(shù)噸,利用燃油作為冷源的優(yōu)點(diǎn)(如燃油在所有飛行狀態(tài)下溫度較穩(wěn)定、不影響飛機(jī)的隱身性能、代償損失小等)日益引起重視。特別是當(dāng)飛機(jī)在大馬赫數(shù)下飛行時(shí),以燃油作為冷源將會(huì)大大減小對飛機(jī)氣動(dòng)外形的影響,提高飛機(jī)的隱身性能。因此,在高性能戰(zhàn)斗機(jī)中,燃油憑借其在飛行初始階段高儲(chǔ)存量及其高比熱的優(yōu)點(diǎn),被用作主要的儲(chǔ)能和熱沉媒質(zhì)。然而,在吸收飛機(jī)各系統(tǒng)熱量后,隨著燃油溫度的升高,發(fā)動(dòng)機(jī)控制系統(tǒng)的功能和性能必將受到較大影響。
本文從幾方面分析高溫燃油對發(fā)動(dòng)機(jī)控制系統(tǒng)的影響,以初步確定發(fā)動(dòng)機(jī)控制系統(tǒng)對燃油溫度的限制值。
隨著溫度的升高,燃油本身的特性發(fā)生改變,與發(fā)動(dòng)機(jī)控制系統(tǒng)相關(guān)的變化參數(shù)有密度、運(yùn)動(dòng)黏度、飽和蒸汽壓、橡膠相容性和熱安定性。
燃油密度隨溫度的變化情況見表1。
分析表1中數(shù)據(jù)可知,隨著燃油溫度的升高,燃油的密度減小,供給發(fā)動(dòng)機(jī)的質(zhì)量流量發(fā)生變化,發(fā)動(dòng)機(jī)控制系統(tǒng)只能通過溫度補(bǔ)償?shù)姆绞綄θ加土髁窟M(jìn)行修正,當(dāng)燃油溫度變化范圍較大時(shí),會(huì)給發(fā)動(dòng)機(jī)控制系統(tǒng)的溫度補(bǔ)償帶來較大困難,如果補(bǔ)償不充分會(huì)造成在發(fā)動(dòng)機(jī)開環(huán)控制階段(如在起動(dòng)和加減速過程)易出現(xiàn)貧油和富油的情況。在某型發(fā)動(dòng)機(jī)使用過程中,曾經(jīng)由于溫度補(bǔ)償無法兼顧低溫狀態(tài)而發(fā)生冷天發(fā)動(dòng)機(jī)起動(dòng)懸掛的故障。
燃油運(yùn)動(dòng)黏度隨溫度的變化見表2。
在流體動(dòng)力潤滑過程中,1層由液體潤滑劑構(gòu)成的膜分開了相對運(yùn)動(dòng)的固體表面,使其免于相互接觸。黏度較大的液體比黏度較小的液體更容易形成液膜,因此流體動(dòng)力潤滑性更好[4]。分析表2中的數(shù)據(jù)可知,隨著燃油溫度的升高,燃油的運(yùn)動(dòng)黏度減小,使發(fā)動(dòng)機(jī)控制系統(tǒng)執(zhí)行機(jī)構(gòu)的流體動(dòng)力潤滑性變差,并導(dǎo)致燃油的泄漏量增加,降低了控制系統(tǒng)的可靠性。
燃油的飽和蒸汽壓隨溫度的變化見表3。
分析表3中的數(shù)據(jù)可知,隨著溫度的升高,燃油的飽和蒸汽壓隨之增大,當(dāng)燃油系統(tǒng)內(nèi)壓力低于燃油飽和蒸汽壓時(shí),由于燃油汽化而導(dǎo)致燃油流量減小或中斷,造成氣塞。
表2 不同溫度下的燃油運(yùn)動(dòng)黏度
表3 不同溫度下的燃油飽和蒸汽壓
橡膠相容性指燃油與橡膠長期接觸而使橡膠質(zhì)量發(fā)生變化的情況。隨著燃油溫度的升高,橡膠件的耐油系數(shù)減小,見表4[3]。燃油與橡膠不相容將導(dǎo)致橡膠硬化,失去彈性、變形,在機(jī)械力的作用下出現(xiàn)裂紋,引起密封件漏油,使發(fā)動(dòng)機(jī)控制系統(tǒng)不能正常工作。
表4 不同溫度下的燃油橡膠相容性
當(dāng)燃油處于高溫時(shí)會(huì)趨向于氧化并形成膠質(zhì)和顆粒物,燃油吸收的熱量加速了膠質(zhì)的生成和顆粒物的化學(xué)反應(yīng),對發(fā)動(dòng)機(jī)產(chǎn)生以下影響:
(1)沉積在燃油過濾器上,增加過濾器壓降,減少燃油流動(dòng);
(2)沉積在燃油噴嘴上,導(dǎo)致噴嘴結(jié)焦堵塞,影響供油和噴霧質(zhì)量;
(3)沉積在液壓機(jī)械裝置的活門間隙中,嚴(yán)重時(shí)會(huì)卡死調(diào)節(jié)活門并中斷供油;
(4)沉積在燃滑油散熱器上,降低熱交換效率,使發(fā)動(dòng)機(jī)滑油溫度提高。
溫度對燃油沉淀量的影響如圖1所示[3]。加入熱安定型添加劑可以提高燃油的熱安定性。
圖1 溫度對燃油沉淀量的影響
高溫燃油對液壓機(jī)械裝置的影響主要體現(xiàn)在對燃油泵特性的影響和對液壓機(jī)械裝置可靠性的影響。
航空燃油中都含有一定的溶解空氣,當(dāng)油液壓力降低到某一值時(shí),空氣就從油液中分離出來形成氣泡,若壓力繼續(xù)降低到相應(yīng)溫度的飽和蒸汽壓時(shí),油液將沸騰汽化產(chǎn)生大量氣泡,這2種產(chǎn)生氣泡的現(xiàn)象均稱為氣穴。液壓系統(tǒng)發(fā)生氣穴,氣泡隨油液流至高壓區(qū)后,在高壓作用下迅速破裂,產(chǎn)生局部液壓沖擊,使壓力和溫度急劇升高,同時(shí)油液中逸出的氣體具有較強(qiáng)的酸化作用,長時(shí)間作用下可使零件表面發(fā)生腐蝕,這種因氣穴造成的腐蝕稱為汽蝕。
隨著溫度的升高,燃油的飽和蒸汽壓隨之變大,當(dāng)燃油的飽和蒸汽壓高于燃油系統(tǒng)進(jìn)口最低壓力時(shí),低壓離心泵進(jìn)口燃油發(fā)生汽化,使低壓離心泵發(fā)生氣蝕。
為確保燃油不發(fā)生沸騰或燃油系統(tǒng)在溫度升高時(shí)不形成汽塞,通常限制發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)口燃油溫度不高于93℃。
隨著燃油溫度提高,燃油黏度和潤滑性大大減小,使高壓齒輪泵內(nèi)部的泄漏量變大,導(dǎo)致泵的容積效率降低,對某型高壓齒輪泵試驗(yàn)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)表明,燃油溫度每提高30℃,齒輪泵效率約降低10%。
燃油溫度提高對液壓機(jī)械可靠性的影響體現(xiàn)在以下幾方面:
(1)引起熱膨脹系數(shù)不同的運(yùn)動(dòng)副之間間隙變化,變小時(shí)會(huì)造成元件“卡死”,失去工作能力,變大時(shí)會(huì)造成泄漏增加;
(2)使油液形成膠狀物質(zhì),并在物體局部過熱的表面上形成沉積物(殘?jiān)?,堵塞元件小孔和縫隙,使之不能正常工作;
(3)鋁合金殼體長期處于120℃時(shí),其抗拉強(qiáng)度較常溫20℃時(shí)的降低13%左右,從而降低了產(chǎn)品的抗壓力沖擊能力;
(4)加速密封圈、密封膠料、密封劑等非金屬材料的老化,使可靠性和壽命大大降低。
根據(jù)美國海軍水面作戰(zhàn)中心2006年發(fā)行的《機(jī)械設(shè)備可靠性預(yù)計(jì)程序手冊》,在典型的液壓機(jī)械裝置式活門襯套的失效率統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)中,工作介質(zhì)溫度變化時(shí)對失效率系數(shù)CV的影響見表5。
表5 溫度對活門襯套失效率系數(shù)Cv的影響
隨著燃油溫度的升高,發(fā)動(dòng)機(jī)控制系統(tǒng)中與燃油接觸的電氣元件(如電液伺服閥、電磁閥、LVDT)的特性隨之變化,從而對發(fā)動(dòng)控制系統(tǒng)造成不利影響。
作為發(fā)動(dòng)機(jī)控制系統(tǒng)的電液轉(zhuǎn)換裝置,電液伺服閥的性能直接影響發(fā)動(dòng)機(jī)控制系統(tǒng)的控制精度,隨著燃油溫度的升高,電液伺服閥的性能變差。對某型發(fā)動(dòng)機(jī)控制系統(tǒng)使用的電液伺服閥進(jìn)行溫度試驗(yàn)得到的結(jié)果見表6。從試驗(yàn)結(jié)果看,隨著燃油溫度的升高,電液伺服閥的零位漂移、額定流量、分辨率、滯環(huán)、內(nèi)漏、頻率特性、滑閥剪切力各項(xiàng)性能均有不同程度的下降,從而導(dǎo)致發(fā)動(dòng)機(jī)控制系統(tǒng)的控制精度變差。
表6 燃油溫度對電液伺服閥特性的影響
發(fā)動(dòng)機(jī)控制系統(tǒng)中的電磁閥通常用于實(shí)現(xiàn)主備份通道切換、消喘、停車等功能,隨著燃油溫度的升高,電磁閥的線圈電阻增大,導(dǎo)致電磁閥的最低工作電壓升高,對某型發(fā)動(dòng)機(jī)控制系統(tǒng)使用的電磁閥進(jìn)行溫度試驗(yàn)得到的結(jié)果見表7。從試驗(yàn)結(jié)果看,隨著燃油溫度的升高,電磁閥的最低工作電壓升高,使電磁閥存在無法正常工作的隱患,降低了發(fā)動(dòng)機(jī)控制系統(tǒng)的可靠性。
表7 燃油溫度對電磁閥特性的影響
發(fā)動(dòng)機(jī)控制系統(tǒng)中的LVDT用于測量計(jì)量活門、伺服作動(dòng)筒等重要控制變量的位置,與電子控制器、電液伺服閥共同構(gòu)成閉環(huán)控制回路。隨著燃油溫度的升高,LVDT的溫漂使其精度變差,選取同批次的2臺(tái)LVDT產(chǎn)品進(jìn)行溫度試驗(yàn),其試驗(yàn)結(jié)果如圖2、3所示。從試驗(yàn)結(jié)果看,隨著溫度的升高,LVDT的精度變差,且同批次產(chǎn)品具有一定的差異性,很難進(jìn)行精確的溫度補(bǔ)償。
航空發(fā)動(dòng)機(jī)的滑油系統(tǒng)通常采用燃油對滑油進(jìn)行冷卻,隨著燃油溫度的升高,對滑油的冷卻效果變差,使滑油的溫度隨之升高。
航空發(fā)動(dòng)機(jī)常用4106合成航空潤滑油或4050高溫合成航空潤滑油,其使用工作溫度為-40~200℃,短期可達(dá)220℃,通過發(fā)動(dòng)機(jī)燃滑油散熱器用燃油對滑油進(jìn)行冷卻。為了使發(fā)動(dòng)機(jī)各軸承腔燃油溫度特別是滑油后腔回油溫度不超過220℃的限制值,通??刂迫蓟蜕崞鞒隹诘幕凸┯蜏囟炔怀^150℃,因此應(yīng)限制燃滑油散熱器出口的燃油溫度不超過150℃,否則燃油無法對滑油進(jìn)行有效散熱。
圖2 不同燃油溫度下的LVDT測量精度(產(chǎn)品a)
圖3 不同燃油溫度下的LVDT測量精度(產(chǎn)品b)
根據(jù)以上分析結(jié)果,對發(fā)動(dòng)機(jī)燃油溫度的限制應(yīng)包括對發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)口和燃燒室噴嘴前的燃油溫度限制,其目的分別為防止低壓增壓泵出現(xiàn)氣蝕和防止燃油噴嘴結(jié)焦。
對發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)口燃油溫度的限制應(yīng)根據(jù)飛機(jī)向發(fā)動(dòng)機(jī)供給燃油的最低壓力和低壓增壓泵的最小流量確定,若發(fā)動(dòng)機(jī)控制系統(tǒng)不具備向飛機(jī)油箱旁路回油的功能,則發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)口燃油溫度一般不超過93℃。對帶有旁路回油的發(fā)動(dòng)機(jī)控制系統(tǒng),由于旁路油路增加了低壓增壓泵的燃油流量,發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)口燃油溫度限制值可適當(dāng)提高,但最高不能超過110℃。
對發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室噴嘴前燃油溫度的限制應(yīng)根據(jù)所選燃油的氧化沉積結(jié)焦溫度確定,文獻(xiàn)[5]中規(guī)定:燃燒室燃油噴嘴處的最大燃油溫度不得超過177℃,否則將發(fā)生噴嘴焦化。而在JSSG-2007B《航空渦噴渦扇渦軸渦槳發(fā)動(dòng)機(jī)聯(lián)合使用規(guī)范指南》中指明:當(dāng)燃油溫度達(dá)到149~177℃時(shí)將會(huì)出現(xiàn)穩(wěn)定性問題,引起沉淀和噴嘴性能迅速惡化。
隨著發(fā)動(dòng)機(jī)燃油溫度的升高,燃油本身的特性發(fā)生變化,使發(fā)動(dòng)機(jī)控制系統(tǒng)的控制精度和可靠性降低,且燃油對滑油系統(tǒng)的冷卻效率大大降低。為了保證發(fā)動(dòng)機(jī)控制系統(tǒng)的控制性能,并能給發(fā)動(dòng)機(jī)滑油系統(tǒng)有效散熱,應(yīng)對發(fā)動(dòng)機(jī)燃油系統(tǒng)的燃油溫度進(jìn)行限制,通常應(yīng)限制發(fā)動(dòng)機(jī)燃油的最高溫度不超過150℃,以保證發(fā)動(dòng)機(jī)在可靠工作的同時(shí)以最大能力承擔(dān)飛機(jī)的散熱任務(wù)。
[1]高峰,袁修干.高性能戰(zhàn)斗機(jī)燃油熱管理系統(tǒng)[J].北京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào),2009,35(11):1353-1355.GAO Feng,YUAN Xiugan.Fuel thermal management system of high performance fighteraircraft[J].Journalof Beijing University of Aeronauticsand Astronautics,2009,35(11):1353-1355.(in Chinese)
[2]徐志英,莊達(dá)民.飛機(jī)燃油系統(tǒng)熱管理研究[J].航空動(dòng)力學(xué)報(bào),2007,22(11):1833-1836.XU Zhiying,ZHUANG Damin.Research of heat management for aircraft fuel system[J].Journal of Aerospace Power,2007,22(11):1833-1836.(in Chinese)
[3]中國航空材料手冊編輯委員會(huì).中國航空材料手冊(第6卷):橡膠、密封劑、燃料及潤滑材料[M].北京:中國標(biāo)準(zhǔn)出版社,1989:369-406.Chinese Aeronautical Materials Handbook Commitment.Chinese Aeronautical Materials Handbook 6,rubber,sealant,fuel,lube[M].Beijing:Standards press of china,1989:369-406.(in Chinese)
[4]付偉,李明,陶志平編.世界航空燃料規(guī)格及進(jìn)展[M].北京:中國石化出版社,2011:12-34.FU Wei,LI Ming,TAO Zhiping.World aero fuel specification and progress[M]. Beijing:China petrochemical press,2011:12-34.(in Chinese)
[5]羅伊蘭頓著.飛機(jī)燃油系統(tǒng)[M].上海:上海交通大學(xué)出版社,2010:9-84.Roy Langton.Aircraft fuel systems[M].Shanghai:Shanghai Jiao Tong University Press,2010:9-84.(in Chinese)
[6]朱錕,鄧宏武.超臨界壓力下航空煤油結(jié)焦換熱綜述及實(shí)驗(yàn)[J].航空動(dòng)力學(xué)報(bào),2010,25(11):2473-2475.ZHU Kun,DENG Hongwu.Review and experimental study of the coke deposition and heat transfer characteristics of aviation kerosene at supercritical pressure[J].Journal of Aerospace Power,2010,25(11):2473-2475.(in Chinese)
[7]金迪,徐國強(qiáng),王英杰,等.不銹鋼表面氧化對RP-3航空煤油熱氧化結(jié)焦的影響[J].航空發(fā)動(dòng)機(jī),2010(1):34-37.JIN Di,XU Guoqiang,WANG Yingjie,et al.Influence of stainless steel oxidizing on the thermal oxidation coking of RP-3 aviation kerosene[J].Aeroengine,2010,36(1):34-37.(in Chinese)
[8]江晨曦,仲峰泉.超臨界壓力下航空煤油流動(dòng)與傳熱特性試驗(yàn)[J].推進(jìn)技術(shù),2010,31(2):231-233.JIANG Chenxi,ZHONG Fengquan.Experiment on convectiveheat transfer of aviation kerosene under supercritical pressures[J].Journal of Propulsion Technology,2010,31(2):231-233.(in Chinese)
[9]朱玉紅,米鎮(zhèn)濤,張香文.航空燃料高溫裂解條件下熱穩(wěn)定添加劑的研究進(jìn)展[J].化工進(jìn)展,2006,25(6):595-599.ZHU Yuhong,MIZhentao,ZHANG Xiangwen.Recent progress of thermal stabilizers in pyrolysis of jetfuel at elevated temperature[J].Chemical Industry and Engineering Progress,2006,25(6):595-599.(in Chinese)
[10]李華強(qiáng),費(fèi)逸偉,姜旭峰.噴氣燃料在合金表面的碳沉積[J].表面技術(shù),2005,34(4):62-64.LI Huaqiang,FEI Yiwei,JIANG Xufeng.Carbon deposits on the surface of superalloys from jet fuel[J].Surface Technology,2005,34(4):62-64.(in Chinese)
[11]王英杰,徐國強(qiáng).進(jìn)口溫度影響航空煤油結(jié)焦特性實(shí)驗(yàn)[J].航空動(dòng)力學(xué)報(bào),2009,24(9):1973-1976.WANG Yingjie,XU Guoqiang.Experimentalstudyof influence of inlet temperature on aviation kerosene coking characteristics[J].Journal of Aerospace Power,2009,24(9):1973-1976.(in Chinese)