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    特低滲透油層CO2非混相驅(qū)油試驗(yàn)及效果評價

    2013-08-20 01:26:16汪益寧吳曉東石油工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室中國石油大學(xué)北京北京102249
    石油天然氣學(xué)報 2013年4期
    關(guān)鍵詞:混相井區(qū)單井

    汪益寧,吳曉東 (石油工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室 (中國石油大學(xué) (北京)),北京102249)

    張少波 (中石化江漢油田分公司坪北經(jīng)理部,陜西 延安717408)

    賴楓鵬 (中國地質(zhì)大學(xué) (北京)能源學(xué)院,北京100083)

    滕蔓 (中海油服油技事業(yè)部科技部,河北 廊坊065201)

    CO2驅(qū)油是油田三次采油中提高原油采收率的一項(xiàng)重要手段,通過向地層注入CO2氣體,降低原油黏度,達(dá)到提高原油采收率的目的[1]。在美國,CO2驅(qū)成為成長最快的提高采收率技術(shù),自1980年起,熱采、化學(xué)驅(qū)等提高采收率技術(shù)的應(yīng)用快速下降,CO2驅(qū)的工程項(xiàng)目增加了3倍以上[2,3]。CO2驅(qū)的主要途徑是在地層高溫高壓條件下,通過原油體積膨脹和黏度降低——降黏效應(yīng)的非混相驅(qū),即溶解氣驅(qū);通過混相效應(yīng)在油藏中析取原油中的烴,即混相驅(qū)[4~8]。細(xì)管試驗(yàn)測試結(jié)果表明,大慶油田、長慶油田、吉林油田等油藏地層壓力系數(shù)多在0.8~1.1MPa/100m之間,2000m左右埋深原油在地層壓力20MPa下即使是純CO2也達(dá)不到混相。不同壓力下的細(xì)管試驗(yàn)測得在最小混相壓力為35~54MPa,油層混相壓力遠(yuǎn)高于地層壓力,因此只能重點(diǎn)考慮非混相驅(qū)。下面對特低滲透油層CO2非混相驅(qū)油試驗(yàn)進(jìn)行研究。

    1 CO2驅(qū)滲流模型

    1.1 CO2驅(qū)的基本滲流方程

    低于最小混相壓力時,油相和CO2處于分離狀態(tài),油、水、氣的滲流基本方程分別為[9,10]:

    式中:Kro、Krw、Krg分別為油、水、氣相相對滲透率,為含油飽和度So、含水飽和度Sw的函數(shù);Bo、Bg、Bw分別為油、氣、水相體積系數(shù),為壓力p的函數(shù);μo、μg、μw分別為油、氣、水相的黏度,mPa·s;φ為孔隙度,1;Rso、Rsw分別為CO2溶解氣油、氣水比,為壓力p的函數(shù)稱為哈米爾頓算子。

    1.2 分流方程建立

    垂向各向異性及重力分異作用修正的分流量計算理論,結(jié)合了Koval(1963)因子法核算不穩(wěn)定混驅(qū) (指進(jìn)),并將Koval方法擴(kuò)展應(yīng)用到表述重力分離的影響,同時參考了Paul等 (1984)利用特征值法計算一維分流量方程的解法[11]。

    分流理論考慮非混相水(i=1)出現(xiàn)時是由第一次接觸混相溶劑氣(i=3)驅(qū)替的油相(i=2)的。這些組分分布在水相(j=1)和油相(j=2)之間,其一維質(zhì)量守恒方程表示為:

    其中,下標(biāo)D表示無量綱??偟臐舛群头至髁糠謩e表示為:

    方程(4)是基于理想混合、不可壓縮流體和巖石,忽略彌散效應(yīng)、毛管壓力和重力,忽略CO2在水中的溶解作用的假設(shè)。方程(4)表示為:

    以方程(6)中參數(shù)的形式定義一個濃度速度,在附著條件下,各相的濃度速度是相等的:

    在附著條件下對方程(7)求全導(dǎo)數(shù),可表示為2個特征參數(shù)的特征值:

    式中:F22、F33為組分2和組分3的分流量連續(xù)且可微的二階導(dǎo)數(shù)。

    為了校正黏性指進(jìn)對分流理論的影響,改變方程(5)的定義為:

    式中:K′= H[0.78+0.22(μ2o/μ3o)1/4]4為 Koval因子;H 是非均質(zhì)因子,1;C為濃度,%;f為分流量,為單相流量與總流量的比值;Fi為組分i的總分流量,為i相體積流量與總體積流量的比值。

    1.3 黏滯力與重力的影響

    以反五點(diǎn)法井網(wǎng)為例,計算黏滯力和重力對各相滲流速度的影響。反五點(diǎn)法平均前緣速度為[11]:

    根據(jù)達(dá)西定律,由于重力作用在垂向上產(chǎn)生的流體速度為Vv=0.835×10-3KvΔρ/μc;在油層中垂向移動距離h所需時間tv=h/Vv。因此,水平和垂向的時間比為:

    式中:Δρ為水和CO2的密度差,g/cm3;μc為CO2黏度,mPa·s;h為油層厚度,m。

    2 長6油層CO2驅(qū)油先導(dǎo)性試驗(yàn)效果分析

    2.1 試驗(yàn)區(qū)基本情況

    2002年底,在長慶油田坪北P12井區(qū)開展了長6油層CO2驅(qū)油現(xiàn)場試驗(yàn)。試驗(yàn)區(qū)含油面積0.43km2,地質(zhì)儲量16×104t,空氣滲透率0.18~1.78mD (平均1.4mD),有效孔隙度12.8%。2002年初,以200~300m井距 “一注四采”擬五點(diǎn)法井網(wǎng)投產(chǎn)5口井。為加快試驗(yàn)進(jìn)展,2004年8月又投產(chǎn)了井距80m的P12-5試驗(yàn)井。目前試驗(yàn)區(qū)有注氣井1口、生產(chǎn)井5口 (表1)。注氣井P12-6井,平均單井砂巖厚度8.3m,有效厚度6.7m;射開長61Ⅳ層,砂巖厚度10.3m,射開有效厚度6.0m,巖心空氣滲透率0.451~0.697mD,未壓裂直接投注。

    表1 P12井區(qū)先導(dǎo)性試驗(yàn)區(qū)生產(chǎn)井、注氣井基礎(chǔ)地質(zhì)參數(shù)表

    2.2 試驗(yàn)區(qū)注采情況

    該區(qū)2002年12月投產(chǎn),未壓裂的P12-6井于2003年3月開始注氣,注氣井初期日注氣3~5t;方案設(shè)計為連續(xù)注氣,但由于CO2氣供應(yīng)不足和控制氣竄實(shí)施了間歇注入,到2009年2月共注入7個階段,到2009年8月5個階段累計注入607d,累計注氣24755t(圖1),總計注入PV數(shù)0.495,平均注氣強(qiáng)度約為9.0t/(d·m)。在注入過程中初期注入壓力較高,2006年根據(jù)試驗(yàn)井組油井受效和見氣情況,改為周期注氣,之后整體注入壓力呈下降趨勢,在日注氣40t以上的情況下,注氣壓力由13.53MPa下降到11.5~12.0MPa (圖2)。

    圖1 P12-6井累注氣量和日注氣量隨時間變化曲線

    圖2 P12-6井注氣量壓力隨時間的變化曲線

    該試驗(yàn)區(qū)初期有4口生產(chǎn)井,均壓裂投產(chǎn),初期4口井日產(chǎn)油14.2t,平均單井日產(chǎn)油3.6t,綜合含水3.3%。2004年8月P12-5井未壓裂投產(chǎn),初期日產(chǎn)油0.02t,含水10%。到2007年7月5口油井累計產(chǎn)油1.57×104t,除P12-5井因投產(chǎn)晚和未壓裂累計產(chǎn)油780t外,其他4口井累積產(chǎn)油均在2142~2824t之間,采出程度6.61%,綜合含水12.2%。此外,將CO2驅(qū)條件下的產(chǎn)量與相鄰井區(qū)水驅(qū)開發(fā)的產(chǎn)能動態(tài)進(jìn)行對比 (圖3、圖4),可見CO2驅(qū)具有產(chǎn)量遞減慢、含水上升速度慢的特點(diǎn)。

    圖3 CO2驅(qū)與水驅(qū)單井平均日產(chǎn)油量對比曲線

    圖4 CO2驅(qū)與水驅(qū)單井平均日產(chǎn)水量對比曲線

    3 長6油層CO2吞吐試驗(yàn)

    CO2吞吐采油技術(shù)的增油機(jī)理主要有降黏機(jī)理、膨脹機(jī)理、酸化解堵作用、形成混相流體以及改善油水流度比等作用。試驗(yàn)井區(qū)油層的油藏壓力多沒有達(dá)到混相壓力,所以形成混相的幾率極小。但油層中注入CO2后,會產(chǎn)生原油膨脹、黏度降低等作用,同時其表面張力發(fā)生變化,能夠增加原油的流動性。

    2010年7~10月長慶油田坪北P20井區(qū)先后選擇了4口油井進(jìn)行CO2吞吐試驗(yàn),統(tǒng)計2口井,平均單井液態(tài)CO2用量為28m3,初期采液強(qiáng)度提高1.07t/(d·m),日增油2.1t,平均單井累積增油125t。

    4 CO2驅(qū)開發(fā)動態(tài)分析及預(yù)測

    對CO2驅(qū)滲流模型求解,并進(jìn)行編程計算,輸入P12井試驗(yàn)區(qū)油藏及注入?yún)?shù),可得到試驗(yàn)區(qū)平均單井日產(chǎn)油量、累計產(chǎn)油量的計算值等動態(tài)參數(shù) (圖5、6),計算值與實(shí)際值有較高的擬合精度。因此,利用滲流模型可預(yù)測今后一段時間的動態(tài)產(chǎn)能指標(biāo)。預(yù)測結(jié)果表明,到2012年末,即生產(chǎn)10年后,試驗(yàn)井組累計產(chǎn)油量將達(dá)到1.298×104t,采收率達(dá)到8.11%。與同類特低滲透油藏相比,開采指標(biāo)較高。

    圖5 試驗(yàn)區(qū)平均單井日產(chǎn)油量預(yù)測

    圖6 試驗(yàn)區(qū)累計產(chǎn)油量預(yù)測線

    5 結(jié)論和認(rèn)識

    通過CO2驅(qū)及吞吐采油技術(shù)的增油機(jī)理和滲流模型的研究,并總結(jié)現(xiàn)場試驗(yàn)效果,得出以下幾點(diǎn)認(rèn)識:

    1)CO2吞吐提高采收率的主要機(jī)理是原油膨脹、黏度降低、相間界面張力降低,是一種非混相驅(qū)。

    2)注氣壓力較低,油層吸氣能力較強(qiáng),注CO2能在一定程度上解決特低滲透油藏注入難的問題。

    3)采液強(qiáng)度相對較低,并且生產(chǎn)井含水在較低水平的井效果較好。與相鄰井區(qū)水驅(qū)開發(fā)的產(chǎn)能動態(tài)進(jìn)行對比,可見CO2驅(qū)具有產(chǎn)量遞減慢、含水低的特點(diǎn)。

    4)利用預(yù)測模型預(yù)測了CO2驅(qū)條件下的產(chǎn)量,預(yù)測結(jié)果表明,生產(chǎn)10年后,試驗(yàn)井組的采收率達(dá)到8.11%,與同類特低滲透油藏相比,開采指標(biāo)較高。

    5)在與注水井連通較差、不連通厚度較大或在斷層附近無法實(shí)施壓裂的油井可以進(jìn)行CO2吞吐試驗(yàn)。

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