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    某三廢混燃爐余熱鍋爐的設(shè)計及水動力計算分析

    2013-08-20 12:57:16芮志平
    節(jié)能技術(shù) 2013年5期
    關(guān)鍵詞:含氣率三廢壓頭

    芮志平,虞 斌,馬 勇,郝 彪

    (南京工業(yè)大學(xué) 機械與動力工程學(xué)院,江蘇 南京 210009)

    針對某合成氨廠“三廢”流化混燃爐設(shè)計的余熱鍋爐系統(tǒng)[1],用來回收“三廢”燃燒后產(chǎn)生的高溫?zé)煔庵械挠酂?,生產(chǎn)飽和高溫高壓蒸汽,用來發(fā)電或者作為其他工藝用氣[2]。由于國外合成氨生產(chǎn)主要使用的是天然氣,制氨不產(chǎn)生“三廢”等環(huán)境污染物[3],雖然我國近兩年天然氣制氨的比例有所增加,但我國的能源結(jié)構(gòu)以煤為主,所以制氨以煤焦為主的狀況不會發(fā)生大的變化[4],因而“三廢”的處理就相當(dāng)重要。在三廢爐運行過程中,影響其安全運行的重要因素之一即鍋爐的水循環(huán)系統(tǒng),循環(huán)倍率過高或者過低會引起鍋爐的管子爆裂或者循環(huán)倒流、停滯,給鍋爐的安全運行帶來嚴(yán)重危害[5]。

    1 鍋爐設(shè)計主要參數(shù)和特性

    表1 鍋爐設(shè)計參數(shù)

    表2 混燃爐排出爐氣熱工特性

    2 該鍋爐結(jié)構(gòu)簡介及特點

    2.1 該余熱鍋爐結(jié)構(gòu)

    如圖1所示,從整體上講,鍋爐由汽包、過熱器、蒸發(fā)器、省煤器、空預(yù)器五大部分組成。過熱器和蒸發(fā)器部分的爐墻采用重型爐墻結(jié)構(gòu);省煤器和空預(yù)器采用鋼煙道外保溫形式,爐墻在適當(dāng)位置裝設(shè)有檢查門、防爆門及熱工測量孔[6]。

    圖1 余熱鍋爐系統(tǒng)結(jié)構(gòu)

    2.2 該余熱鍋爐特點

    (1)高溫?zé)煔饨?jīng)組合式除塵器進入余熱鍋爐,溫度達950℃,因此在煙氣入口安裝了兩組水冷屏(凝渣管),使煙氣溫度降到900℃以下,水冷屏使渣粒凍結(jié),粘性減小,不易在過熱器表面掛渣,影響傳熱;另一方面對不穩(wěn)定的吹風(fēng)氣燃燒所產(chǎn)生的不穩(wěn)定的煙氣流起到均流作用的同時,使過熱器傳熱均勻[7]。

    (2)鍋爐采用自然循環(huán),無下鍋筒,下部采用集箱連接,又在底部設(shè)置灰斗,可以有效防止積灰。

    (3)鍋爐整體采用支撐結(jié)構(gòu)、懸吊結(jié)構(gòu),可以自由向下膨脹。

    (4)鍋爐散裝出廠,運送至安裝地后組裝,減少了工作量,提高了效率,同時安裝更為方便。

    (5)因采用隧道式結(jié)構(gòu),易調(diào)整各段煙速,因而各段煙速均勻,使各段受熱面的布置更加合理,積塵、防磨損等問題容易解決。同時煙風(fēng)系統(tǒng)阻力較小,利于造氣系統(tǒng)運行。

    (6)根據(jù)用戶要求鍋爐采用負壓,微正壓運行。

    (7)隧道式的鍋爐布置形式,鍋爐形成多路水循環(huán)系統(tǒng)。鍋爐水循環(huán)系統(tǒng)狀態(tài)良好[8],保證鍋爐受熱面運行壽命。

    3 鍋爐水動力計算分析

    該余熱鍋爐結(jié)構(gòu)設(shè)計完成后由于工作壓力較低、回路高度較小,因此需要計算該鍋爐的水循環(huán)特性來保障該鍋爐的安全運行。已有的“電站鍋爐水動力計算方法”(JB/Z201-1983)受編制時條件的限制,內(nèi)容上并不完全適用于該鍋爐,故本文采取我國早期采用的蘇聯(lián)鍋爐機組水動力計算方法——有效壓頭法來確定循環(huán)特性,對該鍋爐的復(fù)雜回路采用手算圖解法來求得其水動力特性數(shù)據(jù)[9]。

    自然循環(huán)的計算是一項十分復(fù)雜的工作,自然循環(huán)的動力是氣水自然產(chǎn)生的,也就是回路中有一個流動壓差,來克服氣水在整個回路中流動時的阻力,阻力的大小與流動速度的平方成正比。當(dāng)回路的尺寸選定后,流動速度則決定于氣水的循環(huán)量,而循環(huán)量的多少,又與流動壓頭有關(guān),而這個流動壓頭又是由于水和汽水混合物的密度差產(chǎn)生的,因此氣水混合物密度大小又反過來影響流動速度和循環(huán)量。由于以上原因,所以回路中的各參數(shù)就不能簡單地推算出來[10]。

    圖2 鍋爐管束分布圖

    圖3 簡化圖

    圖2為該鍋爐的管束分布圖,1、2兩組管排為水冷屏,每組由58根光滑管束組成,外加不銹鋼護瓦;蒸發(fā)Ⅰ段(3~8管排)每組由122根光滑管束組成;蒸發(fā)Ⅱ段(9~14管排)每組管排由122根翅片管組成,所有管束管徑Φ42×5,上下集箱管徑Φ219×12,上升管管徑 Φ159×6,下降管管徑 Φ219×8,下降管集箱管徑Φ325×18。由于蒸發(fā)器I段入口煙溫低于600℃,所以僅在管子引入鍋筒汽空間時才需進行水動力計算,因此計算任務(wù)為圖2的1、2管排,于是圖2可簡化為圖3所示。簡化后的水循環(huán)回路包括2個簡單并聯(lián)回路,根據(jù)回路劃分及鍋爐結(jié)構(gòu)參數(shù),分別計算各區(qū)段有效壓頭及流動阻力[9]。

    對凝渣管并聯(lián)回路,取三個推薦循環(huán)流速ω01=0.4 m/s、ω02=0.5 m/s、ω03=0.6 m/s,計算循環(huán)水量

    式中 F——上升管的截面積/m2;

    ω0——循環(huán)流速/m·s-1;

    γ——汽水混合物的密度/kg·m-3。

    式中 pT——流動壓頭/Pa;

    Hh——汽水混合物高度;

    γ′,γ″——依次為水及蒸氣的密度/kg·m-3;

    γh——氣水混合物密度/kg·m-3;

    φ——截面含氣率。

    式中 C——比例系數(shù);

    β——容積含氣率。

    式中 x——質(zhì)量含氣率;

    D——管段的蒸發(fā)量/kg·s-1;

    G——管段的循環(huán)流量/kg·s-1;

    Q——管段的吸熱量/kJ·s-1;

    r——汽化潛熱(飽和溫度下)/kJ·kg-1。

    其中比例系數(shù)C由實驗確定,上升流動時C值[10]可用圖4 查出。

    圖4 垂直截面含氣率

    由式1至式6得,回路的流動壓頭pT為

    循環(huán)回路I的上升管阻力Δps包括沿程阻力Δpy(其中包括摩擦阻力、加速阻力和重位阻力)、局部阻力ΔpJ、提升阻力Δpd和鍋內(nèi)分離阻力Δpb等

    式中 ω″0——上升管內(nèi)任一截面的蒸汽引用流速/m·s-1;

    L——上升管長度/m;

    d——上升管內(nèi)徑/mm;

    λ——摩擦系數(shù);

    Ψ——摩擦阻力修正系數(shù)。

    式中 x1、x2——上升受熱管段開始和終了的質(zhì)量含氣率;

    Ψ1、Ψ2——上升受熱管段開始和終了的質(zhì)量含氣率的一半時的阻力修正系數(shù);

    ζj——局部阻力總系數(shù);

    ω0y——水在預(yù)熱段內(nèi)的流速/m·s-1;

    ζf、ζk——分離器和孔板的阻力系數(shù)。

    因下降管內(nèi)為單相水介質(zhì),循環(huán)回路的下降管阻力Δpx

    式中 ζ'j——下降管的局部總阻力系數(shù)(包括出口管、進口管、擴大縮小管、轉(zhuǎn)彎燈局部阻力系數(shù)之和);

    γ'——汽包壓力下水的密度/kg·m-3;

    d'——下降管的內(nèi)徑/mm;

    L——下降管的長度/m;

    ωj——下降管內(nèi)水的流動速度/m·s-1;

    λ——沿程摩擦阻力系數(shù)。

    在下降管內(nèi),由于水溫比較高(255℃),黏度很小,所以雷諾數(shù)很大,流體處在完全湍流狀態(tài),即在完全阻力平方區(qū)內(nèi)。阻力系數(shù)只與管壁表面的絕對粗糙度及管子內(nèi)徑有關(guān)[11],其數(shù)值可按下式計算

    式中 ε——管壁表面絕對粗糙度。

    使用Excel對公式進行計算,用Origin作循環(huán)特性圖,以循環(huán)水量G作橫坐標(biāo),壓頭數(shù)值作為縱坐標(biāo),分別作出水冷屏Ⅰ和Ⅱ的循環(huán)特性圖5。

    由于1、2兩循環(huán)回路公用一根下降管,故采用同一有效壓頭下流量相加的原則來圖解,將水冷Ⅰ和Ⅱ相疊加,得圖6。

    其中曲線③和④的交點即為回路的工作點,也就是所設(shè)計的廢熱鍋爐的循環(huán)回路在設(shè)計選定的參數(shù)工況下的工作狀態(tài)[12]。

    由G得出實際的循環(huán)流速及循環(huán)倍率。

    循環(huán)倍率在推薦范圍內(nèi)[13],鍋爐結(jié)構(gòu)設(shè)計安全合理,可進行制造。

    圖5 水冷屏Ⅰ、Ⅱ循環(huán)特性曲線

    圖6 系統(tǒng)循環(huán)特性曲線

    4 結(jié)論

    本文主要介紹了三廢混燃余熱鍋爐的設(shè)計特點及結(jié)構(gòu)布置,并對該結(jié)構(gòu)下的系統(tǒng)水循環(huán)特性采用傳統(tǒng)的手算圖解法進行了計算,得出安全的循環(huán)倍率,保證了鍋爐在運行時的安全可靠。余熱鍋爐的設(shè)計安裝充分考慮了當(dāng)?shù)毓r,余熱鍋爐設(shè)計合理,并且充分利用了該化肥廠的可利用資源,增加了經(jīng)濟效益,有效地降低了對大氣的污染,該鍋爐安裝完成及運行已有一年時間,運行工況良好,產(chǎn)汽質(zhì)量及產(chǎn)量都受到客戶的好評。

    [1]奚天鵬,芮志平,虞斌,等.三廢混燃爐余熱鍋爐的設(shè)計[J].小氮肥,2013,41(3):5 -6.

    [2]張超.60 t/h三廢綜合混燃爐裝置運行總結(jié)[J].小氮肥,2011,39(12):10 -11.

    [3]蔣德軍.合成氨技術(shù)的現(xiàn)狀及其發(fā)展趨勢[J].現(xiàn)代化工,2005(8):9-16.

    [4]尹有軍,董云鵬.合成氨的生產(chǎn)與發(fā)展趨勢[J].化學(xué)工程師,2001(8).

    [5]王曉艷,張秋先,許明.三廢余熱鍋爐過熱器爆管的改造與探討[J].小氮肥,2010,38(12):20 -21.

    [6]趙欣亮,陶坤,賈利.三廢混燃爐的設(shè)計與應(yīng)用[J].小氮肥,2011,39(2):18 -19.

    [7]陳聽寬.造氣三廢混燃爐余熱發(fā)電[J].節(jié)能環(huán)保技術(shù),2006(11):30-31.

    [8]胡海.一起水循環(huán)不良造成鍋爐事故的原因分析[J].中國新技術(shù)新產(chǎn)品,2011(13):251.

    [9]原蘇聯(lián).洛克申,等.董祖康,王孟浩,等譯.鍋爐組水力計算標(biāo)準(zhǔn)方法[M].北京:電力工業(yè)出版社,1981.

    [10]古大田,方子風(fēng).廢熱鍋爐[M].北京:機械工業(yè)出版社.

    [11]李俊.葉雯.董祖康.工業(yè)鍋爐自然循環(huán)水動力計算方法的建議(二)(續(xù))[J].工業(yè)鍋爐,2007(6).

    [12]吳努斌,劉建斌,蹇浪等.IGCC氣化爐與水循環(huán)分析[J].動力工程學(xué)報,2012(9):718-721.

    [13]李俊,葉雯,董祖康.工業(yè)鍋爐自然循環(huán)水動力計算方法的建議(一)[J].工業(yè)鍋爐,2007(5).

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