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    冷卻塔剛性地基和相互作用模型下的動力特性分析

    2013-08-11 07:10:22
    關(guān)鍵詞:冷卻塔剛性振型

    李 輝

    (陜西鐵路工程職業(yè)技術(shù)學(xué)院 建筑工程系,渭南714000)

    0 引 言

    在實際的工程中,結(jié)構(gòu)除了受永久性荷載外,還會受到或大或小的動荷載作用.通常,當(dāng)荷載變化緩慢,變化周期遠(yuǎn)大于結(jié)構(gòu)的自振周期時,其動力響應(yīng)是很小的,可將它作為靜力荷載處理.反之,對于一些變化激烈、動力作用顯著的荷載就必須要考慮結(jié)構(gòu)的動力響應(yīng)[1].與超高層建筑結(jié)構(gòu)類似,由于超大型冷卻塔的結(jié)構(gòu)復(fù)雜、高度大,動荷載對結(jié)構(gòu)的影響很大,因此對超大型冷卻塔特殊結(jié)構(gòu)的動力特性分析就顯得尤為重要.為了更加準(zhǔn)確反映冷卻塔的動力特性,本文以某火電廠冷卻塔為背景,分別對在剛性地基和考慮相互作用兩種情況下的結(jié)構(gòu)進(jìn)行了動力特性分析.

    1 計算理論

    結(jié)構(gòu)的動力特性分析用于確定結(jié)構(gòu)的振動特性[2].主要指結(jié)構(gòu)在發(fā)生自由振動時所具有的基本振動特性,包括固有頻率、固有振型、模態(tài)質(zhì)量、模態(tài)剛度、阻尼比等參數(shù),其中固有頻率和各階振型是結(jié)構(gòu)承受動力荷載設(shè)計中的重要參數(shù),也是其他各類型動力學(xué)分析的基礎(chǔ).在很多場合,動力特性分析都起到舉足輕重的作用,例如結(jié)構(gòu)都必須避免共振.進(jìn)行動力特性分析之后,可以了解結(jié)構(gòu)的固有頻率和振動型式,并對此采取必要的措施,從而避免在使用中由于共振的因素造成不必要的損失.對結(jié)構(gòu)體系進(jìn)行動力特性分析具有重要的意義,結(jié)構(gòu)的自振頻率和振型是結(jié)構(gòu)本身的一種固有屬性,它只決定于結(jié)構(gòu)本身的剛度和質(zhì)量分布情況,因而通過結(jié)構(gòu)的自振頻率和振型曲線可以分析結(jié)構(gòu)的剛度大小及其剛度、質(zhì)量分布的合理性.結(jié)構(gòu)在發(fā)生強迫振動時,各構(gòu)件截面的內(nèi)力和結(jié)構(gòu)的位移都與結(jié)構(gòu)的自振頻率和振型密切相關(guān),自振頻率和振型是計算強迫振動的主要參數(shù),因此自振頻率和振型的分析是研究強迫振動的前提和基礎(chǔ).

    2 計算模型

    某火力發(fā)電廠位于陜西省境內(nèi),電廠二期工程系擴(kuò)建電廠性質(zhì),建設(shè)規(guī)模為2×660MW國產(chǎn)超臨界間接空冷凝汽式燃煤機(jī)組.工程主機(jī)冷卻采用海勒式間接空冷系統(tǒng),每臺機(jī)組配備一座雙曲線自然通風(fēng)間接空冷冷卻塔,進(jìn)風(fēng)口高度28.4m,塔高170m.

    2.1 剛性地基模型

    剛性地基模型的建立,采用的是以直角坐標(biāo)系X、Y軸為平面方向,坐標(biāo)原點為ANSYS中笛卡爾坐標(biāo)的原點.塔筒沿高度方向分為36分,以Y=0母線旋轉(zhuǎn)成曲面,塔筒每份厚度為變截面,采用SHELL63單元通過定義節(jié)點i、j、k、l的實常數(shù)來實現(xiàn).在梁與殼單元的連接方面,由于梁(BEAM189)單元與殼(SHELL63)單元具有相同的自由度,所以只要保證梁與殼有公共點即可.剛性地基模型(見圖1)沒有考慮地基土,將環(huán)基直接固定到地面上進(jìn)行計算.單元總數(shù)18974個,節(jié)點總數(shù)23374個.

    2.2 相互作用模型

    冷卻塔下部基礎(chǔ)采用環(huán)板基礎(chǔ),標(biāo)高-3.0m,截面尺寸為10.5m×2.0m,環(huán)板基礎(chǔ)中心線R=72.646 m,環(huán)板基礎(chǔ)內(nèi)邊線R=67.396m,環(huán)板基礎(chǔ)外邊線R=77.896m.采用鉆孔擠密樁成樁,樁距1.15m,正三角形布置,在R=61.396~83.896m圓環(huán)范圍內(nèi)布樁,樁徑為630mm,樁長20m,基礎(chǔ)模型中土體自環(huán)基底面沿深度方向取52m,所以下部32m為純土體.關(guān)于地基范圍的選取,考慮到本文模型上部結(jié)構(gòu)本身龐大,地基范圍不宜過大,因此取為環(huán)板基礎(chǔ)中心線半徑的5倍[3-4],即363.23m,所以整個地基基礎(chǔ)模型為底面半徑R=363.23m,高為52m的圓柱體.建模時分別建立了樁土共同作用部分和純土體部分,地基基礎(chǔ)模型采用復(fù)合模式分析理論[5],將群樁基礎(chǔ)中的樁和土體作為等效連續(xù)化處理,用八節(jié)點實體單元模擬,對無限地基的模擬采用無質(zhì)量地基模型[6].單元總數(shù)41518個,節(jié)點總數(shù)49971個.相互作用模型如圖2所示.

    圖1 冷卻塔剛性地基有限元模型

    圖2 冷卻塔相互作用有限元模型

    3 動力特性分析

    3.1 剛性地基模型動力特性分析

    將冷卻塔剛性地基模型的環(huán)基施加約束,直接固定,采用ANSYS軟件默認(rèn)的分塊蘭索斯(Block Lanczos)法進(jìn)行動力特性分析,既保證了計算結(jié)果的精度,同時又不至于計算速度過慢[7].表1給出了剛性地基模型的前十階動力特性,從表中可以看到,冷卻塔結(jié)構(gòu)的基本周期為1.0872s,所提取的前10階振型全部為局部振型.

    表1 剛性地基模型前十階動力特性

    表2給出了冷卻塔剛性地基模型的整體振型,部分整體振型圖見圖3~圖6.可以看到,整體振型的X方向的一階、二階,分別出現(xiàn)在總體振型的35階、78階,整體振型Y方向的一階、二階,分別出現(xiàn)在36階、79階,整體振型Z方向的一階、二階,分別出現(xiàn)在總體振型的140階、239階,可見冷卻塔結(jié)構(gòu)整體振型非常分散,局部振型密集.

    表2 剛性地基模型的動力特性

    3.2 相互作用模型的動力特性分析

    將冷卻塔相互作用模型的地基土邊界全部施加約束固定,采用ANSYS軟件默認(rèn)的分塊蘭索斯(Block Lanczos)法進(jìn)行動力特性分析.表3給出了相互作用模型的前十階動力特性.從表中可以看到,考慮相互作用后,冷卻塔結(jié)構(gòu)的基本周期為1.5461 s,所提取的前10階振型全部為局部振型.

    表3 相互作用模型前十階動力特性

    表4給出了相互作用模型的整體振型,可以看到,考慮相互作用后,整體振型X方向的一階、二階,分別出現(xiàn)在總體振型的19階、53階,整體振型Y方向的一階、二階,分別出現(xiàn)在總體振型的20階、52階,整體振型Z方向的一階、二階,分別出現(xiàn)在總體振型的58階、91階,可見考慮相互作用后,整體振型依然非常分散,局部振型密集.圖7~圖10給出了部分整體振型圖.

    表4 相互作用模型的動力特性

    圖7 X向一階振型

    圖8 Y向一階振型

    圖9 Z向一階振型

    圖10 扭轉(zhuǎn)振型

    3.3 兩種模型的動力特性對比分析

    為了研究在考慮地基-基礎(chǔ)-上部結(jié)構(gòu)相互作用后,冷卻塔結(jié)構(gòu)的動力特性發(fā)生了哪些變化,特對兩種模型下的動力特性進(jìn)行了對比分析,分析結(jié)果如表5、表6所示.

    表5 冷卻塔模型動力特性分析結(jié)果表

    表6 模型同向振型周期對比 (單位:s)

    通過上表可以看出:

    (1)考慮相互作用后,結(jié)構(gòu)的整體一階頻率為1.284Hz,周期為0.7788s,與剛性地基時的整體一階頻率1.695Hz,周期0.5900s相比較,結(jié)構(gòu)的一階頻率減小,周期延長.周期的延長是由于考慮了上下部結(jié)構(gòu)的相互作用,打破了剛性地基的假定,雖然結(jié)構(gòu)下部受到周圍土體的約束,但是可以相對運動,加之地基的剛度小于上部結(jié)構(gòu)的剛度,上下部相互作用使地基產(chǎn)生一定的變形,從另外一個角度看,由于柔性地基的參與,使得整體結(jié)構(gòu)體系的剛度弱化,所以,自振周期就會延長.

    (2)由于冷卻塔的對稱結(jié)構(gòu),兩個主軸方向同階次周期延長的差值是相同的.

    (3)豎直方向的第一周期相比其他方向的周期延長較大,這是由于受到地基柔性的影響,把地基、基礎(chǔ)、上部結(jié)構(gòu)視為整體后,地基可以等效為連接在上部結(jié)構(gòu)下面的彈簧系統(tǒng),使得結(jié)構(gòu)豎向振動周期明顯增大.

    (4)考慮相互作用后,同向同階整體振型的出現(xiàn)比剛性地基時都有所前移,比如相互作用X方向一階與Y向一階,分別為總體振型的19階與20階,而剛性地基同向同階次的振型為總體振型的35與36階.并且某些振型出現(xiàn)的次序有所改變.

    從分析可見,考慮相互作用會使結(jié)構(gòu)體系周期延長,那么,當(dāng)建筑物建造在軟弱地基上,或者當(dāng)震中距較遠(yuǎn)時,就可能使振動的卓越頻率與地面運動的卓越頻率較為接近,引起結(jié)構(gòu)的慣性力增大,對結(jié)構(gòu)的本身是不安全的.因此在結(jié)構(gòu)設(shè)計中,要重視地基-基礎(chǔ)-上部結(jié)構(gòu)相互作用的影響.

    4 結(jié) 論

    通過建立冷卻塔剛性地基模型和相互作用模型,并分別計算了兩種模型的動力特性,把相應(yīng)的結(jié)果進(jìn)行了對比分析.主要結(jié)論有:

    (1)冷卻塔結(jié)構(gòu)屬于大口徑薄壁結(jié)構(gòu),基本振型及低階振型屬于局部振型,整體振型出現(xiàn)較晚,所以在兩種模型下結(jié)構(gòu)的振型都表現(xiàn)出:局部振型分布非常密集且數(shù)量很多,整體振型比較分散的特點.

    (2)考慮相互作用和剛性地基的振型相比,同向同階整體振型的出現(xiàn)比剛性地基時有所前移,且某些振型出現(xiàn)的次序有所改變.

    (3)考慮相互作用后,冷卻塔結(jié)構(gòu)的自振周期延長、振型發(fā)生改變,當(dāng)冷卻塔建造在軟弱地基上時,結(jié)構(gòu)設(shè)計必須重視相互作用的重要影響.

    (4)冷卻塔結(jié)構(gòu)豎直方向的第一周期延長相比其他方向的周期延長較大,另外兩個主軸方向延長相同,體現(xiàn)了冷卻塔結(jié)構(gòu)的對稱性.

    [1] 張 波,盛和太.ANSYS有限元數(shù)值分析原理與工程應(yīng)用[M].北京:清華大學(xué)出版社,2005.

    [2] 白 葳,喻海良.通用有限元分析ANSYS8.0基礎(chǔ)教程[M].北京:清華大學(xué)出版社,2005.

    [3] 邱 敏.地基-群樁-高層建筑結(jié)構(gòu)在地震作用下的動力相互作用分析[D].西安:西安理工大學(xué)碩士論文,2007.

    [4] Feng Z L,Lewis R W.Optimal Estimation of in-situ ground Stress from Displacement Measurements[J].Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering,1987,21(11):15-20.

    [5] 張俊發(fā),黃 瑜,聞建軍.群樁基礎(chǔ)的復(fù)合體模型建立與應(yīng)用[J].巖土工程學(xué)報,2006.28(9):64-69.

    [6] 李 靜,陳健云.動力相互作用分析中無質(zhì)量地基的應(yīng)用研究[J].世界地震工程,2007,23(2):58-62.

    [7] 李 輝.冷卻塔考慮地基-基礎(chǔ)-上部結(jié)構(gòu)相互作用的地震反應(yīng)分析[D].西安:西安理工大學(xué)碩士論文,2010.

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