溫度對(duì)不銹鋼擴(kuò)散連接的影響

王懷建，白 莉，趙柏森

(1.重慶工業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院 汽車(chē)工程系，重慶 401120；2.重慶工業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院 機(jī)械工程系，重慶 401120）

0 前言

擴(kuò)散焊是將焊件緊密貼合，在一定溫度和壓力下保持一段時(shí)間，使接觸面之間的原子相互擴(kuò)散形成連接。影響擴(kuò)散焊焊接過(guò)程和接頭質(zhì)量的主要因素有溫度、壓力和擴(kuò)散時(shí)間等。由于擴(kuò)散焊具有對(duì)基體破壞性小、可焊接不同類型材料和變形小等優(yōu)點(diǎn)，在航空、航天及電子工業(yè)等尖端科學(xué)技術(shù)領(lǐng)域應(yīng)用廣泛[1]。

不銹鋼已經(jīng)具有100多年的應(yīng)用和研究史，由于它具有強(qiáng)度高、易加工、價(jià)格便宜和可焊性強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)，在過(guò)去及未來(lái)20年內(nèi)，在汽車(chē)制造和船舶制造等領(lǐng)域具有其他金屬材料不可挑戰(zhàn)的地位[2-3]。隨著國(guó)內(nèi)外工業(yè)的進(jìn)步，對(duì)不銹鋼焊接件的要求也越來(lái)越高，這就要求國(guó)內(nèi)外學(xué)者針對(duì)需求，創(chuàng)新焊接工藝和質(zhì)量，以滿足時(shí)代發(fā)展的要求。

目前，關(guān)于不銹鋼的焊接研究相對(duì)較多，主要集中在熔化焊和攪拌摩擦焊等焊接方法。就目前國(guó)內(nèi)的研究狀況，尚沒(méi)有形成系統(tǒng)的研究框架，焊接工藝落后，焊接質(zhì)量較差。賈法勇[4]等人對(duì)SAF2205雙相不銹鋼縱向角接板焊接接頭的疲勞強(qiáng)度進(jìn)行了研究，試驗(yàn)表明，雙相不銹鋼的靜載強(qiáng)度級(jí)別對(duì)其疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)級(jí)別沒(méi)有明顯的影響。何芬[5]等采用MAG焊和焊條電弧焊對(duì)316L不銹鋼進(jìn)行焊接，通過(guò)試驗(yàn)和觀察焊接接頭，結(jié)果表明，焊條電弧焊接頭的抗拉強(qiáng)度和顯微硬度比MAG焊高。劉政軍[6]等為了優(yōu)化不銹鋼焊接工藝，提高焊接質(zhì)量，減少不銹鋼焊接缺陷，在對(duì)奧氏體不銹鋼進(jìn)行鎢極氬弧焊時(shí)外加縱向磁場(chǎng)。試驗(yàn)結(jié)果表明，外加縱向磁場(chǎng)通過(guò)電磁攪拌作用改變了晶粒的結(jié)晶方向，使晶粒細(xì)化；焊接接頭的力學(xué)性能隨磁場(chǎng)的頻率變化而變化。本研究采用在不同溫度下擴(kuò)散連接的方法對(duì)304L不銹鋼進(jìn)行了試驗(yàn)研究。

1 試驗(yàn)材料和方法

試驗(yàn)所用材料為直徑15 mm的304L不銹鋼棒材和150μm純Nb片。304L的化學(xué)成分和力學(xué)性能見(jiàn)表1和表2。

表1 試驗(yàn)用304L化學(xué)成分Tab.1 Chemical composition of tested 304L %

表2 304L力學(xué)性能Tab.2 Mechanical property of 304L

將304L不銹鋼的連接端面用水砂紙打磨到2000#并進(jìn)行拋光處理，用酒精清理后放入酒精中。焊接前，將試樣放在丙酮中進(jìn)行超聲波清洗，除去試樣表面的雜質(zhì)，經(jīng)酒精沖洗后，將Nb片放入兩段不銹鋼中間，將試樣裝入真空爐中進(jìn)行試驗(yàn)。連接溫度為650℃、700℃和750℃，擴(kuò)散時(shí)間20 min，焊接時(shí)施加軸向壓力10MPa，爐中真空度1.9×10-2。

將拉伸試樣在萬(wàn)能拉伸試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行拉伸，加載速率1 mm/min；用電子掃描顯微鏡（SEM）觀察和分析接頭剖面組織，并利用EDS分析剖面成分。

2 試驗(yàn)結(jié)果和分析

2.1 接頭SEM及EDS分析

不同擴(kuò)散溫度下連接接頭的SEM及相對(duì)應(yīng)的線能譜掃描圖片如圖1所示。從三個(gè)不同溫度的接頭SEM可以看出，三個(gè)接頭的顯微組織基本上沒(méi)有差別，兩邊為不銹鋼，中間為殘余的中間層，中間層與兩邊的不銹鋼形成了致密的共同組織。由于受到焊接工藝和材料自身原子半徑等因素的影響，從接頭線能譜可以看出，接頭元素?cái)U(kuò)散趨勢(shì)不明顯，三個(gè)溫度的接頭均呈現(xiàn)“口“字狀。從線能譜圖中還可以得出，中間層的厚度隨擴(kuò)散溫度的升高，出現(xiàn)了輕微的減小趨勢(shì)，在650℃時(shí)的接頭中間層殘余厚度約為150 μm，基本上與實(shí)驗(yàn)前相同，而750℃時(shí)的接頭中間層殘余厚度約為145 μm。這主要是由于隨著溫度的升高，原子活躍度增大，擴(kuò)散能力加強(qiáng)，促進(jìn)了不銹鋼和中間層之間的相互擴(kuò)散。

2.2 接頭的力學(xué)性能及斷口掃描

對(duì)不同溫度下的擴(kuò)散接頭進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，不同擴(kuò)散溫度下的抗拉強(qiáng)度如圖2所示。隨著溫度的升高，接頭強(qiáng)度隨之升高，在擴(kuò)散時(shí)間為20 min、施加壓力10MPa的工藝下，650℃時(shí)接頭強(qiáng)度只有82MPa，當(dāng)溫度升至700℃時(shí)，接頭強(qiáng)度升至約170 MPa，比650℃時(shí)的強(qiáng)度要高出兩倍多，在750℃的工藝條件下，接頭強(qiáng)度繼續(xù)升高，但升高比例相對(duì)于前者大幅下降，接頭強(qiáng)度約185 MPa。

圖2 接頭的抗拉強(qiáng)度Fig.2 Tensile strength of joints

溫度700℃和750℃時(shí)接頭的拉伸斷口掃描圖片如圖3所示，斷口表面均具有層狀撕裂的形貌，結(jié)合拉伸試驗(yàn)時(shí)沒(méi)有看到明顯的塑性變形，由此判斷，焊接接頭的斷裂均屬于典型的脆性斷裂。針對(duì)圖3a中的1點(diǎn)和2點(diǎn)進(jìn)行了EDS點(diǎn)掃描分析。圖3a中的 1 點(diǎn)的成分為：w（Fe）＝47%、w（Cr）＝17.2%、w（Ni）＝8.5%、w（Mn）＝1.4%和 w（Nb）＝25.7%，可以得出，圖3a中的1點(diǎn)為母材，2點(diǎn)的成分為99.6%的Nb。圖 3b中的 1點(diǎn)的成分為 w（Fe）＝48.3%、w（Cr）＝16.5%、w（Ni）＝9.4%、w（Mn）＝1.5%和w（Nb）＝23.8%，2點(diǎn)的成分為99.7%的Nb，由此可知，中間層和母材不銹鋼只是局部牢固的連接在一起，部分區(qū)域結(jié)合較差，隨著溫度的升高，牢固結(jié)合的區(qū)域在增大，這也是接頭強(qiáng)度隨溫度升高而升高的直接原因。

3 結(jié)論

（1）三個(gè)不同溫度下接頭的顯微組織基本上沒(méi)有差別，兩邊為不銹鋼，中間為殘余的中間層，中間層與兩邊的不銹鋼形成了致密的共同組織。隨溫度的升高，中間層厚度逐漸減小。

圖1 不同擴(kuò)散溫度下焊接接頭SEM及EDSFig.1 SEM and EDS of joint with differnt diffusion temperration

（2）隨著溫度的升高，接頭強(qiáng)度隨之升高，在擴(kuò)散時(shí)間20min、施加壓力10MPa的工藝下，650℃時(shí)接頭強(qiáng)度只有82MPa，當(dāng)溫度升至700℃時(shí)，接頭強(qiáng)度升至約170 MPa，比650℃時(shí)的強(qiáng)度要高出兩倍多，在750℃的工藝條件下，接頭強(qiáng)度繼續(xù)升高，但升高比例相對(duì)于前者大幅下降，接頭強(qiáng)度約185MPa。焊接接頭的斷裂均屬于典型的脆性斷裂。

圖3 斷口掃描Fig.3 SEM of fracture

[1]崔忠圻.金屬學(xué)與熱處理[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社,2003.

[2]肖紀(jì)美.不銹鋼的金屬學(xué)問(wèn)題[M].北京：冶金工業(yè)出版社，2006.

[3]林企曾，李 成.迅速發(fā)展的中國(guó)不銹鋼工業(yè)[J].鋼鐵，2006，41(12）：1.

[4]賈法勇，霍立興，吳 冰，等.雙相不銹鋼焊接接頭疲勞強(qiáng)度[J].焊接學(xué)報(bào)，2004（2）：31-34.

[5]何 芬，屈金山，張德遠(yuǎn)，等.不同焊接方法下316L不銹鋼焊接接頭組織性能研究[J].熱加工工藝，2010，39(23)：179-182

[6]劉政軍，蘇 明，蘇允海.外加磁場(chǎng)對(duì)不銹鋼焊接接頭組織和性能的影響[J].沈陽(yáng)工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)，2009，31（6）：666-670.